Патент на изобретение №2162034

(54) СПОСОБ ДЕМПФИРОВАНИЯ КОЛЕБАНИЙ УПРУГОПОДВЕШЕННОГО ОБЪЕКТА

(57) Реферат:

Изобретение относится к машиностроению, в частности к управляемым системам амортизации. Способ демпфирования колебаний упругоподвешенного объекта, подвес которого содержит более двух последовательно расположенных и параллельно ориентированных амортизаторов, заключается в том, что измеряют скорость центра масс и угловую скорость объекта, а жесткости амортизаторов C_j изменяют по закону , , где – деформация j-го упругого элемента; С_jo – начальное значение жесткости j-го упругого элемента; – допустимое значение изменения жесткости j-го упругого элемента; – скорость поступательного перемещения центра масс объекта; – угловая скорость объекта; q_j(t) – величина предварительной деформации j-го упругого элемента (величина кинематического воздействия); x_j – координата точки подвеса j-го упругого элемента относительно центра масс; N – число амортизаторов подвеса. Технический результат – обеспечение эффективного гашения поступательно-угловых колебаний объектов со многими степенями свободы и упрощение системы управления жесткостью упругого подвеса. 4 ил.

Предлагаемое изобретение относится к машиностроению, в частности к управляемым системам амортизации? и может найти применение при создании регулируемых и управляемых подвесок транспортных средств.

Известны конструкции управляемых амортизаторов и способы оптимального демпфирования колебаний агрегатов и оборудования [1, 2, 3, 4], однако они недостаточно эффективны для транспортных средств, имеющих значительный продольный размер и содержащих более двух управляемых амортизаторов.

Наиболее близким – по совокупности признаков – аналогом является способ демпфирования вынужденных колебаний объекта [5], в котором измеряют перемещения объекта с одной степенью свободы и деформацию упругого элемента, а жесткость C изменяют по закону

где = y – q(t) – деформация упругого элемента;
C₀ – начальное значение жесткости;
|C| – допустимое значение изменения жесткости;
y – величина перемещения объекта;
– скорость перемещения объекта;
q(t) – величина предварительной деформации упругого элемента.

Закон управления жесткостью реализуется в виде системы контроля и измерения параметров состояния объекта и демпфирующего устройства с подсистемами измерения перемещения и скорости объекта, деформации упругого элемента, формирования управляющих команд и устройства регулирования жесткости упругого элемента, воздействующего через кинематические звенья на объект, и обратные связи.

К числу достоинств данного способа следует отнести возможность оптимально управлять кинематически возбуждаемыми колебаниями поступательного движения объекта, а к числу недостатков – ограниченную область применения по отношению к демпфированию угловых колебаний объектов со многими степенями свободы и усложнением систем контроля и измерения параметров состояния объекта и упругого подвеса, формирования команд и увеличением числа каналов обратных связей.

Задача, для решения которой предназначен предлагаемый способ демпфирования колебаний, заключается в обеспечении эффективного гашения поступательно-угловых колебаний объектов со многими степенями свободы и упрощении системы управления жесткостью упругого подвеса.

Достигаемый технический результат, помимо перечисленных выше функциональных возможностей, заключается в том, что обеспечиваются следующие технические преимущества:
– поскольку способ предусматривает измерение угловой скорости, уменьшается число каналов контроля измерения параметров состояния объекта, формирования команд и обратных связей;
– уменьшение числа каналов формирования команд, в свою очередь, упрощает систему управления упругим подвесом;
– сокращение числа элементов и связей системы управления повышает надежность ее работы;
– использование закона управления жесткостью подвеса в форме принципа максимума обеспечивает устойчивую работоспособность системы демпфирования при наличии случайных воздействий, ошибок и помех;
– управление жесткостью подвеса по текущим значениям параметров состояния обеспечивает формирование управляющих команд в реальном масштабе времени.

Указанные технические результаты достигаются тем, что способ демпфирования колебаний упругоподвешенного объекта, подвес которого включает систему нескольких, в частности более двух, последовательно расположенных и параллельно ориентированных амортизаторов с управляемой по командам системы управления жесткостью, включающий измерение деформаций упругих элементов амортизаторов, а затем изменение их жесткости, – заключается в том, что измеряют скорость поступательного перемещения центра масс и угловую скорость объекта, а жесткости амортизаторов C_j изменяют по закону

где – деформация j-го упругого элемента;
C_j0 – начальное значение жесткости j-го упругого элемента;
|C_j| – допустимое значение изменения жесткости j-го упругого элемента;
– скорость поступательного перемещения центра масс объекта;
– угловая скорость объекта;
– величина угла поворота объекта;
q_j(t) – величина предварительной деформации j-го упругого элемента (величина кинематического воздействия);
x_j – координата точки подвеса j-го упругого элемента относительно центра масс;
N – число амортизаторов подвеса.

На фиг. 1 изображена схема подвеса объекта, на фиг. 2 – структурная схема способа, на фиг. 3, 4 – процессы демпфирования поступательных и угловых колебаний объекта, полученные в результате численного эксперимента.

Упругий подвес (см. фиг. 1) объекта 1 включает систему N последовательно расположенных и параллельно ориентированных амортизаторов , жесткости которых обозначены C_j. Амортизаторы ориентированы перпендикулярно связанной с объектом продольной оси O_x.

На фиг. 1 показаны:
– перемещения точек крепления амортизаторов y_j;
– координаты точек крепления амортизаторов x_j;
– угол поворота объекта ;
– предварительные деформации – q_j(t).

Закон управления жесткостью реализуется в виде (см. фиг. 2) системы контроля и измерения параметров состояния объекта и упругих элементов 1, содержащей подсистему измерения скорости центра масс 2, выполненную, например, в виде датчика ускорения с последовательно подключенным к нему апериодическим звеном; подсистему измерения угловой скорости 3, выполненную, например, в виде акселерометра или гироскопа; подсистему измерения деформации упругого элемента 4, выполненную, например, в виде тензометрической балки или емкостного датчика, подсистему формирования команд 5, содержащую, например, систему соединенных в определенном порядке реле, вырабатывающих сигнал 6, который подается в устройство регулирования жесткости 7, выполненное, например, в виде управляемого электропневмоклапана, разделяющего полость пневмоцилиндра демпфирующего устройства 8 и воздействующего через кинематические звенья 9 на объект 10, при этом сигналы о состоянии каждого из демпфирующих устройств 8 и объекта 10 по каналам обратной связи 11, 12, 13 подаются на вход системы контроля и измерения параметров состояния 1.

Сущность и предлагаемый закон изменения жесткости поясняются следующим образом. Структура уравнений, описывающих поступательно-угловые колебания объекта, например, с двумя степенями свободы и системой последовательно установленных амортизаторов, имеет вид


где m – масса объекта;
J – момент инерции объекта относительно главной центральной оси.

Так как величина
y_j = y₀+x_j (5)
есть перемещение точки подвеса j-го демпфирующего элемента, то разность
_j = y₀+x_j-q_j(t) (6)
является деформацией j-го демпфирующего элемента, которую можно измерить посредством, например, тензометрических или емкостных датчиков. Доказательство строится на основе применения к уравнениям (3), (4) принципа максимума Л.С.Понтрягина и теоремы о мгновенно-оптимальном управлении [4, 6, 7] .

Пусть требуется снизить энергию колебательного движения объекта до некоторого заданного значения T(t_k) = T^. за минимальное время

Введем множитель Лагранжа . Используя теорему о мгновенно-оптимальном управлении [6, 7], умножим уравнение (3) на величину , а уравнение (4) на величину и составим расширенный функционал

Применяя к функционалу (8) процедуру игольчатого варьирования управления [4] , каковыми здесь являются жесткости амортизаторов C_j, получим условие их оптимальности в форме принципа максимума для функции Гамильтона

где – оптимальное значение жесткости упругого элемента;
– область допустимых значений жесткости.

В формуле (9) произведем простые преобразования и получим

Используя теперь приведенную ранее известную формулу (6), получим

А далее, применяя к (11) принцип максимума и полагая = -1, окончательно имеем закон оптимального демпфирования поступательно-угловых колебаний объекта

что и требовалось доказать.

На фиг. 3 и 4 показаны в сравнении колебательные процессы поступательного и вращательного движений соответственно при предлагаемом оптимальном и ранее известных способах демпфирования для объекта, обладающего следующими техническими характеристиками:
– масса m = 2810³ кг;
– момент инерции J = 8,510⁵ кгм²;
– начальное значение жесткости C_j0 = ;
– допустимое значение изменения жесткости ;
– закон кинематического возбуждения колебаний
q₁(t) = 0,2sin5,585t, м;
q₂(t) = 0,2sin(5,585t – 12,57), м;
– расстояние между точками крепления амортизаторов L = 18 м;
– координаты точек крепления амортизаторов x₁ = 7,2 м; x₂ = -10,8 м.

На фиг. 3 представлены: линия 1 – поступательные колебания объекта при резонансном воздействии и традиционном демпфировании; линия 2 – поступательные колебания объекта при оптимальном демпфировании; линия 3 – алгоритм изменения жесткости C₁(t) – первого амортизатора.

На фиг. 4 представлены: линия 1 – угловые колебания объекта при резонансном воздействии и традиционном демпфировании; линия 2 – угловые колебания объекта при оптимальном демпфировании; линия 3 – алгоритм изменения жесткости C₂(t) – второго амортизатора.

Сравнительная оценка амплитуд колебательных процессов показывает более высокую – по быстродействию – эффективность предлагаемого способа демпфирования колебаний по сравнению с известными аналогами.

Из уравнения (12) видно, что в случае управления жесткостью по деформации _j и скоростью точки подвеса j-го амортизатора , как обосновано в прототипе, потребуется 2N каналов измерения параметров состояния _j и y_j, N каналов формирования команд управления, 2N каналов обратной связи, т.е. всего каналов
S=2N+N+2N=5N. (13)
Для предлагаемого способа потребуется N+2 каналов измерения параметров состояния; N каналов формирования команд, N+2 каналов обратной связи, т.е. всего каналов

Сравнение (13) и (14) дает величину выигрыша

Кроме того, если учесть, что общее количество вспомогательных устройств – датчиков, апериодических звеньев и других элементов – также существенно уменьшится, то преимущества предлагаемого способа демпфирования колебаний по сравнению с прототипом становятся еще более существенными.

Таким образом, можно сделать выводы, что перечисленное сочетание качеств доказывает эффективность и широкие функциональные возможности предлагаемого способа и обеспечивает следующие технические преимущества по сравнению с известными аналогами:
– амплитуда колебаний слабо зависит от частоты воздействия, в том числе и в резонансной области, что подтверждается результатами вычислительного эксперимента, представленными на графиках (см. фиг. 3, 4);
– при расширении области допустимых значений изменения жесткости до значения |C_j| = |C_j0| колебания объекта демпфируются полностью;
– формирование команд управления жесткостью по деформации упругого элемента и угловой скорости существенно упрощает систему контроля и измерения параметров состояния объекта и, соответственно, подсистему формирования сигнала.

Предлагаемый способ оптимального демпфирования наиболее эффективен для транспортных средств, имеющих значительный продольный размер и содержащих более двух управляемых амортизаторов, и для которых плавность хода существенно влияет на их живучесть и время передислокации из одного района базирования в другой.

Литература
1. Бутковский А.Г. Методы управления системами с распределенными параметрами. М.: Наука., 1975, -568 с.

2. Варава В.И. Прикладная теория амортизации транспортных машин. Л.: – Издательство Ленинградского университета, 1986, -186 с.

3. Нашиф А., Джоунс Д., Хендерсон Дж. Демпфирование колебаний. М.: Мир, 1998, -448 с.

4. Понтрягин Л.С. Математическая теория оптимальных процессов. М.: Наука, 1976, -392 с.

5. Авторское свидетельство СССР N1787810 от 14.08.90 г., B 60 G 17/02, 23/00 “Способ демпфирования вынужденных колебаний объекта”.

6. Комков В. Теория оптимального управления демпфированием колебаний простых упругих систем. М.: Мир, 1975, -158 с.

7. Костоглотов А.И., Воробьев С.А., Кулешов А.В. Оптимальное управление колебаниями многомассовых систем с упругими связями. М.: ЦВНИ МОРФ, серия В, выпуск 42, 1998.

Формула изобретения

Способ демпфирования колебаний упругоподвешенного объекта, подвес которого содержит более двух последовательно расположенных и параллельно ориентированных амортизаторов, заключающийся в том, что измеряют деформацию упругих элементов амортизаторов, а затем изменяют жесткость, отличающийся тем, что измеряют скорость поступательного перемещения центра масс и угловую скорость объекта, а жесткости амортизаторов C_j изменяют по закону


где – деформация j-го упругого элемента;
C_j0 – начальное значение жесткости j-го упругого элемента;
|C_j| – допустимое значение изменения жесткости j-го упругого элемента;
– скорость поступательного перемещения центра масс объекта;
– угловая скорость объекта;
– величина угла поворота объекта;
q_j(t) – величина предварительной деформации j-го упругого элемента (величина кинематического воздействия);
x_j – координата точки подвеса j-го упругого элемента относительно центра масс;
N – число амортизаторов подвеса.

РИСУНКИ

MM4A Досрочное прекращение действия патента Российской Федерации на изобретение из-за неуплаты в установленный срок пошлины за поддержание патента в силе

Дата прекращения действия патента: 25.05.2001

Номер и год публикации бюллетеня: 34-2002

Извещение опубликовано: 10.12.2002