Патент на изобретение №2305710

Published by on

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ

ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ

(19)

(11)

2305710

(13)

(51) МПК

C21D1/04 (2006.01)

(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ

Статус: по данным на 29.11.2010 – действует

(21), (22) Заявка: 2006104198/02, 13.02.2006

(24) Дата начала отсчета срока действия патента:

13.02.2006

(46) Опубликовано: 10.09.2007

(56) Список документов, цитированных в отчете о
поиске:
US 4194932 A, 25.03.1980. SU 985071 А, 30.12.1982. SU 580230 A, 15.11.1977. SU 1544816 A1, 23.02.1990. SU 1627570 A1, 15.02.1991. RU 2238985 C1, 27.10.2004.

Адрес для переписки:

119991, Москва, Ленинский пр-кт, 49, Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова РАН

(72) Автор(ы):

Ковнеристый Юлий Константинович (RU),
Миляев Александр Игоревич (RU),
Юсупов Владимир Сабитович (RU),
Миляев Игорь Матвеевич (RU)

(73) Патентообладатель(и):

Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской Академии наук (ИМЕТ РАН) (RU)

(54) СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ МАГНИТОТВЕРДЫХ СПЛАВОВ НА ОСНОВЕ ЖЕЛЕЗА

(57) Реферат:

Изобретение относится к металлургии, в частности к производству магнитотвердых сплавов на основе системы Fe-Cr-Co, которые применяются в автоприборостроении, релейной технике, электромашиностроении, медицине и т.д. Для повышения магнитных свойств обрабатываемых постоянных магнитов на 3-5% и выхода годной продукции магнит из сплава 25Х15КА подвергают гомогенизации, закалке, термомагнитной (термической) обработке, многоступенчатому отпуску и термоциклической обработке в интервале 510-470°С в количестве 3-5 циклов на заключительной стадии отпуска. 6 ил., 6 табл.

Магнитотвердые сплавы на основе системы Fe-Cr-Co обладают многими преимуществами перед другими магнитотвердыми сплавами: поддаются всем видам пластической и лезвийной обработки (прокатке, волочению, прессованию, токарной обработке, фрезерованию, штамповке и т.д.), обладают высокой прочностью (до 1000 МПа), высокой температурно-временной стабильностью (ТКИ=0,022%/°С). Одним из недостатков этих сплавов является большая длительность термической обработки (24 часа). Этот недостаток обусловлен относительно низким температурным интервалом (650-500°С) распада высокотемпературного твердого раствора на смесь двух фаз: ₁-фазу, обогащенную железом и кобальтом, и ₂-фазу, обогащенную хромом, в процессе формирования высококоэрцитивного состояния.

Известно, что стандартная термообработка FeCrCo сплавов состоит из гомогенизации при 1150-1300°С, закалки на твердый раствор, изотермической термомагнитной обработки при 630-660°С (в случае получения магнитоизотропных магнитов используют изотермическую термообработку) и ступенчатого отпуска в температурном интервале 620-520°С с последовательным снижением температуры отпуска каждой ступени на 20-30°С. Отпуск при 500°С в течение суток практически не дает прироста магнитных свойств (ГОСТ 24897-81, патент США №4194932, МКИ H01F 1/04; НКИ 148/108, 148/31.57; заявл. 7.02.78 г., опубл. 25.03.80 г.) прототип.

Известен способ термической обработки магнитотвердых сплавов на основе железа, включающий гомогенизацию, закалку, изотермическую обработку и отпуск с термоциклированием с нагревом до 620-625°С и охлаждением до 550°С в количестве циклов 4-5 (SU 985071 A, C21D 1/04, 30.12.1982, 4c.).

Предлагаемое изобретение направлено как на снижение длительности термической обработки, так и на увеличение выхода годной продукции путем применения циклической термической обработки на заключительной ступени отпуска, которая дает прирост магнитных свойств обрабатываемых магнитов (на 3-5%) и повышает выход годной продукции.

Сущность изобретения заключается в том, что термообработка магнитотвердых сплавов на основе железа (в частности, на основе системы Fe-Cr-Co), включающая гомогенизацию, закалку, изотермическую термомагнитную обработку и многоступенчатый отпуск, согласно предложению на заключительной стадии проводят термоциклирование в интервале 510-470°С в количеством циклов 3-5.

Пример. Постоянные магниты в количестве 164 шт. из сплава 25Х15КА были обработаны по стандартному режиму, включающему гомогенизацию при 1200°С в течение часа и закалку в воде от этой температуры. Затем постоянные магниты подвергали изотермической термомагнитной обработке при 640°С в течение 1 ч с последующим ступенчатым отпуском: 620°С(1 ч)+600°С(1 ч)+580°С(2 ч)+560°С(3 ч)+520°С(4 ч)+500°С(10 ч).

На фиг.1 приведено распределение магнитов по коэрцитивной силе после проведения стандартной термической обработки, имеющих поток Ф=27-29,5 мкВб (т.е. отбракованных по потоку).

На фиг.2 приведено распределение магнитов по коэрцитивной силе после проведения стандартной термической обработки, имеющих поток Ф=30-32 мкВб (т.е. годных по потоку).

На фиг.3 приведено распределение магнитов по коэрцитивной силе после проведения дополнительного отпуска при 480°С в течение 24 ч, имеющих поток Ф=27-29,5 мкВб.

На фиг.4 приведено распределение магнитов по коэрцитивной силе после проведения дополнительного отпуска при 480°С в течение 24 ч, имеющих поток Ф=30-32 мкВб.

На фиг.5 приведено распределение магнитов по коэрцитивной силе после проведения дополнительной термоциклической обработки в интервале 510-470°С (в течение 5 ч в количестве 3-х циклов), имеющих поток Ф=27-29,5 мкВб.

На фиг.6 приведено распределение магнитов по коэрцитивной силе после проведения дополнительной термоциклической обработки в интервале 510-470°С (в течение 5 ч в количестве 3-х циклов), имеющих поток Ф=30-32 мкВб.

Магниты из сплава 25Х15КА (ГОСТ 24897-81) в количестве 164 шт., которые по ТУ должны иметь поток 30 мкВб и коэрцитивную силу Н_сМ40 кА/м, после термообработки в контейнере по режиму термической обработки, оканчивающейся отпуском при 500°С (20 часов), дали следующие результаты: 119 магнитов были годные как до потоку, так и по коэрцитивной силе. Из 45 отбракованных магнитов 31 магнит не соответствовал по коэрцитивной силе и 43 магнита не соответствовали по потоку (см. фиг.1 и 2).

Поток Ф=27-29,5 мкВб (табл.1).

N=43 шт. Среднее =39,4 кА/м; мин.=35,1; макс.=42,8; дисперсия =3,29; станд. отклонение=1,81; станд. ошибка среднего =0,3.

Таблица 1
Интервал Н_сМ	Количество	Суммарное кол-во	% от общего кол-ва	Суммарный %
34,000<х<=35,000	0	0	0,0000	0,0000
35,000<х<=36,000	2	2	4,6512	4,6512
36,000<х<=37,000	3	5	6,9767	11,6279
37,000<х<=38,000	4	9	9,3023	20,9302
38,000<х<=39,000	8	17	18,6047	39,5349
39,000<х<=40,000	9	26	20,9302	60,4651
40,000<х<=41,000	7	33	16,2791	76,7442
41,000<х<=42,000	9	42	20,9302	97,6744
42,000<х<=43,000	1	43	2,3256	100,0000

Поток Ф=30 -32 мкВб (табл.2).

N=121 шт. Среднее=42,9 кА/м; мин.=39,2; макс.=45,7 кА/м; дисперсия=1,758; стан. отклонение=1,32; стандартн. ошибка среднего=0,12; =-0,14.

Таблица 2
Интервал Н_сМ	Количество	Суммарное кол-во	% от общего кол-ва	Суммарный %
38,000<х<=39,000	0	0	0,0000	0,0000
39,000<х<=40,000	2	2	1,6519	1,6529
40,000<х<=41,000	8	10	6,6116	8,2645
41,000<х<=42,000	22	32	18,1818	26,4463
42,000<х<=43,000	35	67	28,9256	55,3719
43,000<х<=44,000	28	95	23,1405	78,5124
44,000<х<=45,000	19	114	15,7025	94,2149
45,000<х<=46,000	7	121	5,7851	100,0000

Дополнительный отпуск магнитов при 480°С в течение 24 ч практически не приводит к изменению их магнитных свойств (фиг.3 и 4).

Поток Ф=27-29,5 мкВб (табл.3).

N=43 шт. Среднее=39,4 кА/м; мин.=35,1; макс.=42,8; дисперсия =3,31; станд. Отклонение=1,82; станд. ошибка среднего=0,3; асимм.=-0,47; эксцесс=-0,22.

Таблица 3
Интервал Н_сМ	Количество	Суммарное кол-во	% от общего кол-ва	Суммарный %
35,000<х<=36,000	2	2	4,6512	4,6512
36,000<х<=37,000	3	5	6,9767	11,6279
37,000<х<=38,000	4	9	9,3023	20,9302
38,000<х<=39,000	8	17	18,6047	39,5349
39,000<х<=40,000	7	24	16,2791	55,8140
40,000<х<=41,000	9	33	20,9302	76,7442
41,000<х<=42,000	9	42	20,9302	97,6744
42,000<х<=43,000	1	43	2,3256	100,0000

Все 43 магнита по-прежнему не соответствовали ТУ по величине потока.

Поток Ф=30-32 мкВб (табл.4).

N=121 шт. Среднее=42,9 кА/м; мин.=40,5; макс.=45,7 кА/м; дисперсия=1,57; стан. отклонение=1,255; стандартн. ошибка среднего=0,11; асимм.=0,10: эксцесс=-0.74.

Таблица 4
Интервал Н_сМ	Количество	Суммарное кол-во	% от общего кол-ва	Суммарный %
39,000<х<=40,000	0	0	0,0000	0,0000
40,000<х<=41,000	7	7	5,7851	5,7851
41,000<х<=42,000	25	32	20,6612	26,4463
42,000<х<=43,000	35	67	28,9256	55,3719
43,000<х<=44,000	28	95	23,1405	78,5124
44,000<х<=45,000	19	114	15,7025	94,2149
45,000<х<=46,000	7	121	5,7851	100,0000

Однако применение циклической термообработки в интервале 510-470°С (цикл: 510°С охлаждение в течение 40 мин до 470°С + нагрев до 510°С в течение 40 мин) в количестве 3-х циклов дало значимое повышение магнитных свойств, особенно для магнитов с пониженным потоком (фиг.5)

Поток Ф=27-29,5 мкВб (табл.5).

N=43 шт. Среднее=39,9 кА/м; мин.=37,1; макс.=42,6; дисперсия=2,435; станд. отклон.=1,56; станд. ошибка среднего=0,24; асимм.=0,08; эксцесс=-1,05.

Таблица 5
Интервал Н_сМ	Количество	Суммарное кол-во	% от общего кол-ва	Суммарный %
36,000<х<=37,000	0	0	0,0000	0,0000
37,000<х<=38,000	5	5	11,6279	11,6279
38,000<х<=39,000	10	15	23,2558	34,8837
39,000<х<=40,000	7	22	16,2791	51,1628
40,000<х<=41,000	12	34	27,9070	79,0698
41,000<х<=42,000	3	37	6,9767	86,0465
42,000<х<=43,000	6	43	13,9535	100,0000

Поток Ф=30 -32 мкВб (табл.6).

N=121 шт. Среднее=43,2 кА/м; мин.=40,5; макс.=46, 6 кА/м; дисперсия=1,74; стан. отклонение=1,32; стандартн. ошибка среднего=0,12; асимм.=-0,045; эксцесс=-0

Таблица 6
Интервал Н_сМ	Количество	Суммарное кол-во	% от общего кол-ва	Суммарный %
39,000<х<=40,000	0	0	0,0000	0,0000
40,000<х<=41,000	7	7	5,7851	5,7851
41,000<х<=42,000	18	25	14,8760	20,6612
42,000<х<=43,000	28	53	23,1405	43,8017
43,000<х<=44,000	32	85	26,4463	70,2479
44,000<х<=45,000	28	113	23,1405	93,3884
45,000<х<=46,000	6	119	4,9587	98,3471
46,000<х<=47,000	2	121	1,6529	100,0000

Из 43 магнитов 21 магнит стал годным как по потоку, так и по коэрцитивной силе (т.е. почти 50% отбракованных магнитов удалось довести до требуемых по ТУ параметров).

Аналогичная циклическая термообработка 121 магнита (которые были годны по потоку) в температурном интервале 510-470°С приводит к заметному повышению коэрцитивной силы (вплоть до 46,5 кА/м).

Формула изобретения

Способ термической обработки магнитотвердых сплавов на основе железа, включающий гомогенизацию, закалку, изотермическую термомагнитную обработку и многоступенчатый отпуск, отличающийся тем, что на заключительной ступени отпуска проводят термоциклирование в интервале температур 510-470°С с количеством циклов 3-5.

РИСУНКИ