Патент на изобретение №2305010

(54) СПОСОБ КОНСТРУИРОВАНИЯ И УСТРОЙСТВО ТЕРМОСТАБИЛЬНОЙ ГОЛОВКИ ДЛЯ НАНЕСЕНИЯ ПОКРЫТИЯ

(57) Реферат:

Предложен способ конструирования устройства термостабильной головки для нанесения покрытия и получаемое в результате устройство, которое содержит головку, имеющую некоторую геометрию и систему нагрева с нагревателями и датчиками температуры. Способ и получаемое в результате устройство обеспечивают минимальные градиенты температуры, плоские рабочие поверхности губ головки в плоскости головка-валок и плоскую головку в плоскости, перпендикулярной плоским рабочим поверхностям губ головки и параллельной ширине основы. Способ оптимизирует одновременно: геометрию головки, размещение нагревателей, размещение датчиков температуры и защиту от условий эксплуатации с использованием численного моделирования конструкции и теплопередачи и статистического анализа с учетом функциональных характеристик головки, минимального приращения измерения температуры и точности регулирования, относящейся к минимальному приемлемому отклонению от плоскостности, конструкционного материала головки для нанесения покрытия в отношении термоструктурных свойств материала и желательных свойств материала головки для нанесения покрытия. 2 н. и 54 з.п. ф-лы, 22 ил.

Уровень техники

Изобретение относится к области головок для нанесения покрытия и, в частности, к методике конструирования нагреваемых головок для нанесения покрытия, которые способны сохранять размерную плоскостность своих наносящих покрытие губ при рабочей температуре в реальных условиях эксплуатации.

Нагреваемую головку для нанесения покрытия обычно используют для нанесения расплавленных полимерсодержащих материалов, таких как клеящие вещества и другие покрытия (собирательно – «покрытия»). Материалы этих покрытий вводят в головку для нанесения покрытия, которая распределяет их по всей своей ширине. Давление принудительно выдавливает текучую среду покрытия через сформированный в головке подающий зазор. Место выхода из зазора называют наносящими покрытие губами. Во многих видах нанесения покрытия рабочие поверхности губ формируют пленку на основе (подложке) возле рабочих поверхностей губ. Этот участок формирования пленки называют валиком нанесения. Для обеспечения единообразности окончательного нанесения по всей ширине наносящих покрытие губ (и поэтому – и самого покрытия) наносящие покрытие губы и основа должны образовывать равномерный зазор (в предположении, что распределение внутри головки является равномерным).

Измерения плоскостности рабочих поверхностей губ на выпускаемых промышленностью нагреваемых головках для нанесения покрытия показывают, что при их нагреве поверхности губ являются далеко не плоскими. Несмотря на то, что наносящие покрытие губы можно отшлифовать до чистоты лучше 0,001 дюйма в холодном состоянии, в нагретом состоянии головка может изгибаться на несколько тысячных дюйма. Это обстоятельство неблагоприятно для устойчивого к изменениям способа нанесения покрытия. Известны три способа управления состоянием изгиба, которые заключаются в следующем.

(1) Пытаются механически изгибать головку в противоположном направлении, обычно при помощи регулирующих средств, связанных со станцией головки.

(2) Обрабатывают наносящие покрытие губы на станке до плоского состояния при нагретой головке в качестве части процесса изготовления головки.

(3) Вталкивают наносящие покрытие губы и основу в мягкий резиновый валок и затем используют средства регулирования подающего зазора для перераспределения текучей среды покрытия с тем, чтобы противодействовать неравномерным сопротивлениям течению по губе.

Хотя все эти способы используются и сейчас, ни один из них не приводит к достаточно управляемому и устойчивому процессу.

В первом способе потеря точности в головке передается за счет механических усилий другому устройству (т.е. станции головки), которое при этом теряет свою точность. Помимо этого, вызывающие изгиб внутренние напряжения не устраняются, а, скорее, смещаются. Наконец, с началом нанесения покрытия состояние изгиба может измениться из-за взаимодействия системы нагрева головки и потока текучей среды покрытия, делая исходную регулировку недейственной.

Второй способ также создает проблемы. Во-первых, даже если головку можно обработать на станке в нагретом состоянии, в холодном состоянии она будет изгибаться в противоположном направлении, что создает неопределенности при ее монтаже в станции головки. Помимо этого, после начала нанесения покрытия состояние изгиба может измениться, что приведет к тому, что обработанная поверхность уже не будет плоской. Дополнительно, существует неопределенность в отношении той степени плоскостности, до которой головку можно обработать на станке в горячем состоянии.

Третий способ является в значительной степени нелинейным и может привести в результате к длительным нестабильным пускам производственной линии. Это также может привести к дефектам в покрытии, которые вовремя могут быть не обнаружены.

Все эти три способа страдают от трудности определения исходного горячего зазора между наносящими покрытие губами и основой. Согласно распространенной методике через зазор между рабочей поверхностью губ и основой (или опорным валком) пропускают свет и головку визуально регулируют для обеспечения параллельности. Если неровность этого зазора значительно изменяется при пуске из-за взаимодействия системы нагрева и потока текучей среды покрытия, приводящего к перераспределению температур внутри головки и, таким образом, к изменению состояния изгиба, то к этому процессу добавляется еще одна неопределенность.

Поэтому существует необходимость в устойчивом к изменениям, быстро запускаемом способе нанесения покрытия, который является стабильным до и во время нанесения покрытия и при котором состояние изгиба является регулируемым. Настоящее изобретение предлагает решение для удовлетворения этой необходимости.

Раскрытие изобретения

В соответствии с настоящим изобретением предложен способ конструирования геометрии головки, ее системы нагрева и расположения датчиков температуры таким образом, что нормальным состоянием наносящих покрытие губ является плоское (независимо от того, в горячем или холодном состоянии, при нанесении покрытия или без него). Кроме того, в соответствии с настоящим изобретением предложено примерное устройство головки, реализованное с использованием этого способа конструирования. Соответственно, лишенные точности способы механического регулирования изгиба и страдающие неопределенностью способы обработки на станке становятся ненужными и при этом устраняется спутывание состояния изгиба с другими переменными величинами, влияющими на изменения массы покрытия.

В соответствии с настоящим изобретением предложено устройство головки для нанесения покрытия, которое содержит:

головку, имеющую заднюю часть, ширину и по меньшей мере две наносящие покрытие губы на передней части, удаленной от задней части, причем эти по меньшей мере две наносящие покрытие губы проходят по всей ширине и выполнены с возможностью обеспечения по меньшей мере одного зазора нанесения между по меньшей мере двумя наносящими покрытие губами и основой (подложкой), по которому на основу наносится слой текучей среды из щели между двумя наносящими покрытие губами, причем по всей ее ширине; и

встроенную систему нагрева, связанную с головкой, для контролирования (отслеживания) и регулирования температуры таким образом, чтобы минимизировать градиенты температуры как по ширине (вдоль головки), так и спереди назад и сверху вниз (в поперечном сечении).

Встроенная система нагрева может также содержать группы нагревателей по ширине, распределенных с интервалом между собой внутри головки в направлении от задней части к передней части и/или в направлении от передней части к задней части по всей ширине в зонах. Каждая зона имеет соответствующий датчик температуры по ширине. Каждый датчик температуры по ширине связан с соответствующей системой регулирования температуры по ширине для регулирования тепла, подводимого соответствующими нагревателями по ширине в соответствующей зоне.

Встроенная система нагрева может также содержать один или более нагревателей по поперечному сечению, распределенных с интервалом между собой внутри головки продольно по всей ширине. Каждый нагреватель по поперечному сечению имеет соответствующий датчик температуры по поперечному сечению. Каждый датчик температуры по поперечному сечению связан с системой регулирования температуры по поперечному сечению для регулирования тепла, подводимого соответствующими нагревателями по поперечному сечению.

В соответствии с настоящим изобретением термостабильная головка для нанесения покрытия может содержать систему нагрева, состоящую из патронных нагревателей и датчиков температуры для регулирования нагрева, и сконструирована для поддержания размерной плоскостности в пределах заданных допусков в плоскостях Y-Z и Х-Z за счет минимизации градиентов температуры по ширине в плоскости Х-Z и/или их компенсации, когда градиенты являются трудноустранимыми, за счет создания противовесных градиентов температуры. Плоскостность головки может быть намеренно изменена путем нарушения равновесия системы нагрева регулируемым образом. Оптимальное размещение нагревателей и датчиков температуры определяют с использованием моделирования на основе метода конечных элементов и/или измерений и/или другой методики с тем, чтобы вычислить и/или определить температуры, и/или распределение температур и/или возникающие температурные деформации в головке и с применением процедуры оптимизации. Могут быть использованы методы или датчики измерения удельного теплового потока, напряжений или деформаций, а также статистический анализ.

Нагреваемая (или ненагреваемая) головка, к которой может быть применено настоящее изобретение, обычно состоит из 2-3 секций. В случае двух секций создается единственный подающий зазор, обеспечивающий единичный слой покрытия. В случае трехсекционной головки создаются два подающих зазора, обеспечивающих покрытие в два слоя. Специалистам в данной области техники будет ясно, что потенциально возможно нанесение множества слоев.

Геометрию головки, размещение нагревателей и размещение датчиков температуры оптимизируют таким образом, что при нагреве собственное состояние головки обусловливает плоскостность рабочих поверхностей губ относительно основы. Этого добиваются, во-первых, упрощением геометрии головки, удалением ненужного материала (обычно стали), который приводит к появлению мест локального перегрева/недогрева. Кроме того, геометрию головки выполняют такой, чтобы все остальные части головки были пригодны для нагрева и/или изолирования от тепловых потерь и постоянного контролирования температуры. Помимо этого, нагреватели размещают таким образом, чтобы обеспечить единообразный нагрев всей головки. Наконец, датчики температуры размещают в таких местах, которые точно указывают состояние температуры в тех зонах нагревателей, которые они контролируют. Все упоминаемое выше может быть проверено и оптимизировано путем вычислений с использованием численной модели теплопередачи. Тепловая деформация может быть оценена путем отображения результатов по температуре в численной структурной модели. Тепловые и структурные модели прогоняют для учета технологических изменений: протекания через головку текучей среды, отсутствия протекания текучей среды и прочих. После того как все параметры (геометрия головки, размещение нагревателей, размещение датчиков температуры) оптимизированы, а конструкция была разработана в несколько итераций, изготавливают саму головку. Нужно отметить, что, помимо тепловых и конструктивных требований, какие бы то ни было изменения геометрии головки должны происходить в пределах «конструктивного окна», что приводит к получению головки, которая по-прежнему функционирует по своему намеченному назначению (т.е. для нанесения текучей среды на основу). После изготовления и проверки плоских рабочих поверхностей губ на холодной головке эту головку нагревают и плоскостность рабочих поверхностей губ измеряют в горячем состоянии. Выполняют небольшие изменения заданных значений температуры для настройки системы нагрева на придание плоскостности головке. Эти сдвиги заданных значений могут быть проверены в станции головки и, при необходимости, настроены. Использованные датчики температуры и система регулирования, которые могут обеспечить наименьшее измеряемое/регулируемое приращение температуры, приводят в результате к соответственно минимальному изменению в состоянии изгиба.

Настоящее изобретение может быть также применено к обычно ненагреваемым головкам для нанесения покрытия при локальном нагреве/охлаждении для регулирования состояния изгиба. Помимо этого, специалистам в данной области техники будет ясно, что настоящее изобретение может быть применено к головкам других типов, т.е. экструзионным головкам, головкам для нанесения покрытия поливом и прочим.

Краткое описание чертежей

Фиг.1а в упрощенном виде показывает общеизвестную операцию нанесения однослойного покрытия.

Фиг.1b показывает разные плоскости, относящиеся к реализации настоящего изобретения.

Фиг.2а и 2b в упрощенном виде показывают операцию нанесения соответственно однослойного и двухслойного покрытия.

Фиг.3 показывает блок-схему способа конструирования в соответствии с настоящим изобретением.

Фиг.4 показывает блок-схему аспекта «разработка новых концепций конструирования» в способе конструирования в соответствии с настоящим изобретением.

Фиг.5 показывает блок-схему аспекта «прогон исследований чувствительности» в способе конструирования в соответствии с настоящим изобретением.

Фиг.6 показывает график величин изгиба для разных конфигураций нагрева.

Фиг.7 показывает приводимую в качестве примера монолитную (объемную) модель с установленными по месту нагревателями.

Фиг.8 показывает первоначальную карту распределения температур в поперечном сечении головки.

Фиг.9 показывает последующую карту распределения температур в поперечном сечении усовершенствованной головки в соответствии с настоящим изобретением.

Фиг.10 схематически показывает упрощенное устройство головки в соответствии с настоящим изобретением.

Фиг.11а-11е показывают в приводимом в качестве примера поперечном сечении в плоскости Х-Y различные варианты воплощения устройства головки в соответствии с настоящим изобретением.

Фиг.12 показывает часть устройства головки в одном варианте воплощения в соответствии с настоящим изобретением совместно с работой ее системы нагрева и регулирования по поперечному сечению.

Фиг.13 показывает часть устройства головки в одном варианте воплощения в соответствии с настоящим изобретением совместно с работой ее системы нагрева и регулирования по ширине.

Фиг.14 показывает еще одну часть устройства головки в одном варианте воплощения в соответствии с настоящим изобретением совместно с дополнительными приспособлениями, влияющими на общее распределение температуры внутри головки.

Фиг.15а и 15b в упрощенном схематическом поперечном сечении показывают часть устройства головки в одном варианте воплощения в соответствии с настоящим изобретением совместно с прочими дополнительными приспособлениями, влияющими на общую температуру в головке.

Подробное описание

Обращаясь к Фиг.1а, в упрощенном виде показана общеизвестная технология нанесения однослойного покрытия. Жидкость, наносимую единственным слоем на основу, подают через сформированную в головке удлиненную щель (эта методика иногда называется «щелевым нанесением покрытия»). Щель расположена приблизительно под прямым углом к направлению движения основы. Головка является стационарной (неподвижной), а головная часть (насадка) этой головки, имеющая две наносящих покрытие губы, которые ограничивают проем щели (щелевое отверстие), расположена вблизи основы. Основа может перемещаться вокруг опорного валка по мере ее прохождения перед наносящими покрытие губами. Щель, сформированная наносящими покрытие губами, и основа имеют по существу одинаковую ширину, в результате чего вся ширина основы покрывается за один проход текучей средой по мере ее вытекании из головки на движущуюся основу. Система 23 координат X, Y, Z указана для пояснения ориентации различных частей головки, при этом плоскость Х-Z считается проходящей через щель, образованную наносящими покрытие губами. Плоскости Y-Z и X-Y являются соответственно перпендикулярными ей в соответствии с типичной ориентацией системы координат.

Обращаясь к Фиг.1b, система 23 координат X, Y, Z согласно Фиг.1b и соответствующие образуемые ими плоскости показаны здесь подробнее. Координаты X и Y образуют плоскость Х-Y 23.1; координаты Y и Z – плоскость Y-Z 23.2; координаты Х и Z – плоскость Х-Z 23.3. При этом изгиб в плоскости X-Y считается изгибом в плоскости X-Y из плоского состояния 23.1.а до изгиба 23.1.b; изгиб в плоскости Y-Z считается изгибом в плоскости Y-Z из плоского состояния 23.2.а до изгиба 23.2.b и изгиб в плоскости Х-Z считается изгибом в плоскости Х-Z из плоского состояния 23.3.а до изгиба 23.3.b. Настоящее изобретение нацелено на режимы изгиба в плоскостях Х-Z и Y-Z.

Не все головки нужно компенсировать. Головки, которые являются длинными и тонкими в по меньшей мере одном измерении, будут иметь тенденцию к изгибу в длинных плоскостях. Определение головки по ее соотношению ширины (или размера 10 в Z-измерении на Фиг.1а) к размеру 12 в Х-измерении на Фиг.1а) и/или по ее соотношению ширины (или размера 10 в Z-измерении на Фиг.1а) к размеру 14 в Y-измерении на Фиг.1а) будет характеризовать размерную тенденцию к изгибу, значительному в плоскости Х-Z и/или Y-Z соответственно. Обычно головки с таким соотношением, равным 2,5 или большим, чем это значение, будут считаться подлежащими компенсации в соответствии с настоящим изобретением. Эти габаритные размеры являются типичными габаритными размерами конструктивно важных частей головки. Если установить «типичный» габаритный размер трудно, то нужно использовать средний габаритный размер. Это – геометрическое соображение. Квадраты и кубы (например, соотношение(я) = 1) не имеют значительной тенденции к большому изгибу по причине их фиксирующей жесткости. С улучшением теплофизических свойств работа по оптимизации при любом данном соотношении облегчается. Улучшенные свойства для эксплуатации в установившемся режиме включают в себя повышение теплопроводности (ватт на метр на градус Цельсия, Вт/м·°С) и снижение коэффициента теплового расширения (метр на метр на градус Цельсия, °С^-1).

Будучи должным образом сконструированной и отрегулированной, головка будет распределять жидкость из выхода, образованного наносящими покрытие губами, равномерно и единообразно тонким слоем. Изобретение не нацелено на внутреннее распределение текучей среды в головке. Обычно положение головки может быть отрегулировано радиально для перемещения к основе или от нее (в Х-направлении), таким образом задавая зазор между наносящими покрытие губами и основой, который также называется «зазором нанесения». Для данной толщины покрытия можно определить параметры течения жидкости, включая расход. После определения этих параметров и после «установки» головки в машине для нанесения покрытия зазор нанесения обычно регулируют во время работы. Однако, поскольку наносят очень тонкие слои, эти регулировки обычно вводят в процесс некоторую степень неточности. Также существуют физические ограничения точности самой головки. Например, очень трудно выдерживать чрезвычайно малые допуски на геометрию губ головки, особенно по всей ширине щели, которая может варьироваться от нескольких дюймов до сотен или более дюймов.

Обращаясь к Фиг.1а и 2а, там схематически показана типичная операция нанесения покрытия головкой. Головка 20 показана расположенной вблизи движущейся основы 22, перемещающейся в Y-направлении 24 в области наносящих покрытие губ 36а, 36b. Головка 20 показана упрощенно, без нагревателей, изоляции или датчиков температуры, которые обычно входят в состав полностью действующей головки, но которые более подробно излагаются ниже в соответствии с приводимыми в качестве примера вариантами воплощения настоящего изобретения. Основа 22 перемещается вокруг опорного валка 26 по мере ее прохождения по дальнему концу головки 20. Как показано на Фиг.1, очевидно, что и головка 20, и основа 22 имеют по существу одинаковую ширину (в Z-направлении), так что большая часть всей ширины основы покрывается за один проход текучей среды 23, входящей в и выходящей из головки и попадающей на основу 22.

Головка 20 является модульной в том отношении, что она может быть собрана из некоторого количества отдельных элементов и затем установлена в машине для нанесения покрытия (т.е. в станции головки, которая не показана) в качестве съемного устройства. Каждый элемент головки может иметь коллектор (магистраль) 19 распределения текучей среды и более дальнюю секцию 21 головки. Наиболее дальнюю часть секции головки называют наносящими покрытие губами 29, описываемыми и поясняемыми более подробно в связи с Фиг.2а, 2b.

Головка 20 может перемещаться в радиальном направлении к опорному валку 26 или от него для регулирования зазора 30 нанесения, который определяется как расстояние между наносящими покрытие губами 29 и основой 22. Элементы головки 20 отделены друг от друга на небольшое расстояние щелью или подающим зазором 32, который позволяет материалу покрытия, т.е. текучей среде 23, протекать из магистрали 19 текучей среды через подающий зазор 32 на движущуюся основу 22.

Обращаясь к Фиг.2а, там показано увеличенное схематическое изображение в поперечном сечении по плоскости X-Y 23.1 через пару наносящих покрытие губ 36а, 36b, расположенных вблизи движущейся основы 22 с образованием зазора 30 нанесения. Нужно отметить, обращаясь к Фиг.1а, что изображаемая на Фиг.2а основа 22 показана плоской или горизонтальной, но в действительности она имеет некоторую кривизну, сообразную опорному валку 26. Вместе с тем, изображаемая на Фиг.2а конфигурация является хорошим приближением к описанию механики жидкости (гидромеханики), имеющей место в валике 42 жидкости, формируемом в зазоре 30 нанесения между наносящими покрытие губами 36а, 36b и движущейся основой 22.

Зазор 30 нанесения показан как расстояние А на Фиг.2а. Нужно отметить, что зазор 30 нанесения может варьироваться вдоль ширины головки в z-направлении в соответствии с разными геометриями губ, дефектами станочной обработки губ, имеющими угол или скос губами, регулировками, неточным совмещением (несоосностью) и прочим.

Обращаясь к Фиг.2b, там показано увеличенное схематическое изображение в поперечном сечении многослойной головки 21, которая также может быть использована в соответствии с настоящим изобретением. Головка 21 аналогична головке 20 согласно Фиг.2а, но она имеет находящиеся выше и ниже по ходу секции 50а и 50b головки и также разделяющую их среднюю секцию 50с. Между этими секциями сформированы находящийся выше по ходу подающий зазор 52а и находящийся ниже по ходу подающий зазор 52b. Жидкость из находящегося выше по ходу подающего зазора 52а вытекает на основу 22 и формирует нижний слой 58, а жидкость из находящегося ниже по ходу подающего зазора 52b вытекает на нижний слой и формирует верхний слой 56.

От зазора нанесения между рабочей поверхностью губ и основой зависит обеспечение равномерного слоя на основе. Ввиду природы материала головки, например стали, и ее состояния при рабочей температуре нагрев головки свыше температуры атмосферы, если он не компенсируется, вызовет неравномерную деформацию стальной головки и зазор нанесения станет неровным по ширине головки и основы.

Распределение тепла во время операции нанесения покрытия с использованием головки известной геометрической формы может быть термически смоделировано. Обращаясь вкратце к Фиг.8 и 9, распределения температур можно отобразить в цвете с использованием специального выполняемого на компьютере метода моделирования температур, при этом цветное отображение обычно простирается от горячего участка (например, на практике – красный или белый цвет, но на Фиг.8 и 9 он указан более высоким числом в диапазоне от 1 до 12 температурных сегментов) к холодному участку (например, на практике – синим цветом, но на Фиг.8 и 9 он указан более низким числом в диапазоне от 1 до 12 температурных сегментов). Эти рабочие градиенты температуры могут быть обусловлены геометрией головки, материалом головки, расположением нагревателей применяемой в данной головке системы нагрева и точностью/размещением датчиков температуры, контролирующих эти нагреватели. По причине возникающих разностей температур различные части головки будут расширяться или сокращаться в различной степени, вызывая деформации головки.

Поэтому основная проблема, на решение которой направлено настоящее изобретение, заключается в том, насколько плоской и параллельной основе является рабочая поверхность губ по ширине в плоскостях Х-Z и Y-Z во время работы головки. В обычных однослойных головках одна губа из пары наносящих покрытие губ может быть представлена неподвижной секцией губ, а другая губа из этой пары наносящих покрытие губ – гибкой секцией губ. Гибкую секцию губ можно регулировать механически для содействия компенсации небольших величин неровности подающего зазора. Тепловое распределение в такой головке с неподвижной/гибкой губами в сборе будет таким, что неподвижная и подвижная части губ могут деформироваться в разных направлениях по отношению к основе. Это может также произойти в головке с неподвижными/неподвижными губами. Причем, когда нанесение покрытия только начинается, головка начинает нагреваться по-разному, поскольку текучая среда начинает взаимодействовать с системой нагрева. Это может обусловить изменение в состоянии изгиба.

Путем моделирования поступления и потери тепла в правильных количествах в правильных местах в тепловой модели головки в целях устранения градиентов температуры структурная модель будет проверять головку со скорректированными тепловыми характеристиками перед изготовлением головки, что обеспечивает хорошее приближение к головке с единообразным зазором нанесения.

Обращаясь к Фиг.3, последовательность способа конструирования в соответствии с настоящим изобретением создана для обеспечения разработки головки со скорректированными тепловыми характеристиками, которая обеспечивает такой единообразный зазор нанесения. Во-первых, на этапе (60) устанавливают технологические потребности производственного предприятия (например, в работающей с горячим расплавом головке, которая не изгибается, деформируя зазор нанесения). Далее, на этапе (62) могут быть (необязательно) проанализированы существующие головки путем измерения изгиба под воздействием температуры и с применением компьютерных моделей, объясняющих причины появления изгиба. Затем на этапе (64) используют модели для создания неизгибающейся головки, причем с использованием этих моделей для того, чтобы показать причины изгиба головки исходя из осмысления теплофизики и путем соответствующих их компенсаций для достижения эксплуатационных целей (например, не изгибающейся головки) и параметров (например, стиля, размера, формы, материала губ). Модели обеспечивают базовую конфигурацию для начала изучения компенсаций. Затем, на этапе (66), проводят исследования чувствительности с учетом условий окружающей среды, типа изоляции, необходимой для регулирования тепловых потерь, схем течения клеящего вещества и потоков воздуха. Исследование чувствительности позволяет разработать рабочую оболочку для головки, этап (68), в соответствии с которой, если она не приемлема, на этапе (70) корректируют конфигурацию головки для соответствия рабочей оболочке. После того как рабочая оболочка будет определена как приемлемая, для предполагаемой головки на этапе (72) разрабатывают такие детали, как геометрия головки, типы, размер и местоположения нагревателей/датчиков температуры/изоляции. Затем головку изготавливают на этапе (74) и обследуют (проверяют) на этапе (76) в горячем и холодном состояниях в соответствии с нормативными способами проектирования и изготовления. Если обследование оказывается успешным, то данная головка может быть применена на практике для работы, этап (78).

Обращаясь к Фиг.4, там более подробно изложена «разработка новых концепций конструирования» на этапе (64) согласно Фиг.3. Вначале могут быть (необязательно) проверены и проанализированы существующие головки, этап (80). Затем, если существующие конструкции не соответствуют нужным целям, с точки зрения зазора нанесения, то на этапе (82) рассматривается новая и/или усовершенствованная конструкция системы нагрева с учетом конструкционных требований и ограничений (например, допустимые пределы по размеру/геометрической форме головки, в которых будет функционировать данная головка, свойства материала) и имеющейся технологии. Итогом этого будет предварительная конструкция (84). После разработки предварительной конструкции на этапе (86) создают трехмерную модель (88) конструктивных элементов головки (например, верхней половины, нижней половины, наносящих покрытие губ), которые могут повлиять на теплопередачу в головке и на ее тепловую карту (зависимость температуры от пространственного местоположения). Исходя из этой монолитной модели используют процедуру сеточного разбиения на конечные элементы для создания сетки структурной модели (90) и сетки модели (92) теплопередачи. Детали (верх, низ, губы) соединяют на этапе (94), и на этапе (96) прогоняют модель теплопередачи. Затем температуры отображают на монолитной структурной модели (98) с тем, чтобы определить результирующую деформацию.

Обращаясь к Фиг.5, там более подробно изложен указанный на Фиг.3 этап (66) «прогона исследований чувствительности». Сначала на этапе (100) определяют возможные условия окружающей среды и проблемы конструирования. Затем на этапе (102) задают граничные условия, такие как количество потока воздуха вокруг головки, количество проходящей текучей среды. Затем наборы заданных граничных условий применяют к тепловым моделям на этапе (104). Тепловые модели затем решают на этапе (106), обеспечивая трехмерную карту (108) распределения температуры для каждого состояния.

Эту карту распределения температуры затем отображают на структурную модель на этапе (110). Затем эту структурную модель решают для определения деформации на этапе (112). Результаты затем анализируют на этапе (114) с тем, чтобы определить, является ли эта конструкция приемлемой.

Обращаясь к Фиг.6, там изображен пример сравнения величины изгиба головки для последовательного ряда (прогрессии) различных конфигураций геометрии головки и тепловых зон нагрева головки (причем для каждой – с нагревателями и датчиками температуры, с внутренними или внешними коробками разводки). В этом наглядном исследовании используются простые критерии (с максимальной практически возможной изоляцией поверхности или без нее) для того, чтобы испытать теплоразмерную стабильность последовательного ряда конструкций. Внешние линии вдоль х-оси на Фиг.6 являются реперными линиями, показывающими толщину обычного покрытия, например ±20 микрон. Внутренние пунктирные линии вдоль х-оси также являются дополнительными реперными линиями, показывающими допуск на станочную обработку для головки в холодном состоянии, например рабочей поверхности губы, которая должна быть отшлифована до плоскостности в пределах 8-10 микрон. Заштрихованные наискосок столбики показывают изгиб наносящих покрытие губ в плоскости Х-Z. Столбики с точечной штриховкой показывают изгиб губ головки в плоскости Y-Z. Эти данные помогают определить необходимые изменения в конфигурации нагрева и геометрии головки, такие как, например, возможная необходимость во введении дополнительных нагревателей в определенных местах в данной головке, и определить положения датчиков температуры.

Обращаясь к Фиг.7-9, там показана приводимая в качестве примера конструкция головки, представляющей собой работающую с горячим расплавом щелевую головку с неподвижным верхом, направленная на минимизацию изгиба рабочей поверхности наносящих покрытие губ в соответствии с предлагаемым в настоящем изобретении способом. На Фиг.7 изображена монолитная модель 200 с установленными по месту нагревателями. Для упрощения этой модели нагреватели смоделированы в виде прямоугольных пазов. Нагреватели 202а-202d проходят продольно по всей ширине головки. Нагреватели 204а-204r проходят сзади вперед, при этом передняя часть имеет наносящие покрытие губы, частично поперек головки.

Для разработки подходящего теплового распределения, соответствующего целям конструирования головки, изучают температуры в нескольких характерных поперечных сечениях головки. Обращаясь теперь к Фиг.8, там показана карта распределения температур с условными обозначениями температуры для характерного поперечного сечения головки 210 с неподвижным верхом, имеющей наносящие покрытие губы 212, переднюю стенку 213, скос 215 передней стенки и пару проходящих спереди назад нагревателей 214а, 214b. Коллектор 216 распределения текучей среды обеспечивает подвод текучей среды к зазору 218 нанесения. Распределения температур показаны простирающимися в диапазоне 50°F от тепловых участков с условным обозначением 12 (максимальный нагрев) к участкам с условным обозначением 6 (средний нагрев) и до участков с условным обозначением 1 (минимальный нагрев), а также между ними. Как можно видеть, градиент температуры характеризуется холодными задними участками 220, горячими участками вблизи нагревателей 214а, 214b и в той или иной степени средним нагревом у наносящих покрытие губ 212. Поэтому в этой конфигурации головки задняя часть будет стремиться сокращаться, а передняя часть будет стремиться расширяться, и головка в целом будет иметь тенденцию к изгибу с вогнутостью в сторону к задней части.

Обращаясь к Фиг.9, там видно, что в том случае, например, когда головка 210 согласно Фиг.8 имеет скорректированную геометрию и дополнительно введенные продольные нагреватели, то будет получена улучшенная карта распределения температур в головке 230 с неподвижным верхом. Головка 230 с неподвижным верхом имеет наносящие покрытие губы 232, переднюю стенку 234, скос 236 передней стенки, пару проходящих спереди назад нагревателей 238а, 238b и три продольных нагревателя 240а, 240b и 240с. Коллектор 242 распределения текучей среды подает текучую среду к зазору 244 нанесения. Как и на Фиг.8, градиенты температуры показаны простирающимися в диапазоне 50°F от тепловых участков с условным обозначением 12 (максимальный нагрев) к участкам с условным обозначением 6 (средний нагрев) до участков с условным обозначением 1 (минимальный нагрев), а также между ними. Как можно видеть, в большей части головки температура является единообразной, а градиент – небольшим, что будет способствовать предотвращению нежелательного изгиба. Это – результат как геометрических изменений конструкции, т.е. коробки разводки перемещены наружу головки, головка укорочена, ненужный материал удален, введены продольные нагреватели 240а, 240b и 240с, так и перемещения проходящих спереди назад нагревателей 238а, 238b головки 230 ближе к наружной стороне головки, чем в случае проходящих спереди назад нагревателей 241а, 214b головки 210.

Обращаясь к Фиг.10-15b, со ссылками на них будут более подробно описаны приводимые в качестве примера варианты воплощения устройства головки и ее системы нагрева, разработанные в соответствии с настоящим изобретением.

Система нагрева головки обычно состоит из источников тепла (таких как электрические резистивные нагреватели, масляные, паровые или другие типы источников нагрева и охлаждения), датчиков температуры (таких как термопары, термометры сопротивления, термисторы и другие типы датчиков температуры), а также теплоизолирующих и изолирующих материалов, средств электрического подсоединения (если используется электрический нагрев, и для сигналов датчиков), устройств распределения текучей среды (если используют масло, водяной пар или другие виды текучей среды) и прочего. Систему нагрева разрабатывают совместно с геометрией головки таким образом, чтобы получить максимальную выгоду и от того, и от другого.

В качестве примера эксплутационные критерии для головки из инструментальной стали (например, инструментальной стали P-20 по классификации AISI (Американского института черной металлургии)) и ее системы нагрева могут включать в себя следующее:

(1) эксплуатацию таким образом, который обеспечивает поддержание плоскостности губ головки на изгиб в плоскости Х-Z с отклонением от плоскостности менее 0,001 дюйма, предпочтительно с отклонением менее 0,0005 дюйма. Этот параметр измеряют механическим или оптическим прибором на прецизионном гранитном столе;

(2) эксплуатацию таким образом, который обеспечивает поддержание плоскостности рабочих поверхностей губ в плоскости Y-Z с отклонением от плоскостности менее 0,004 дюйма, предпочтительно с отклонением менее 0,002 дюйма. Этот параметр измеряют механическим или оптическим прибором на прецизионном гранитном столе;

(3) отсутствие изменения величины отклонения плоскостности губ в плоскостях Х-Z или Y-Z более 0,001 дюйма в начале нанесения покрытия, предпочтительно менее 0,0004 дюйма. Этот параметр демонстрируется по результатам моделирования на основе метода конечных элементов или другими средствами;

(4) допущение регулируемого изгиба головки, по меньшей мере, в плоскости Х-Z. Изгиб должен составлять 0,0005-0,003 дюйма на сдвиг в 1°F между задней и передней частями головки (начиная с плоского состояния точки 1) в плоскости Х-Z для головки без ограничений степеней свободы описываемой здесь приблизительной конфигурации. Этот параметр измеряют механическим или оптическим прибором на прецизионном гранитном столе;

(5) поддержание отклонения температуры по ширине в щели на уровне менее 15°F, предпочтительно менее 8°F, при этом температура клеящего вещества находится на уровне номинальной температуры головки или близка к ней. Этот параметр определяется путем моделирования на основе метода конечных элементов и проверяется путем измерений температуры поверхности на рабочих поверхностях губ или вблизи них.

Эксплуатационные критерии для головки из инструментальной стали согласно предыдущим абзацам являются применимыми к головке с соотношением ширины к размеру в Х-измерении вплоть до 11 или соотношением ширины к размеру в Y-измерении вплоть до 14 и рабочей температурой установившегося состояния вплоть до 200°С. Во всех случаях возможны также любое соотношение ширины к размеру в Х-измерении и/или соотношение ширины к размеру в Y-измерении свыше 2,5 и рабочие температуры установившегося состояния свыше 200°С, но требования, которые можно соблюсти, при этом могут измениться. Могут быть сконструированы другие конфигурации головки, но требования, которые можно соблюсти, также могут измениться. Могут быть предусмотрены другие материалы, но требования, которые можно соблюсти, могут измениться в силу термических и физических свойств материала. Могут быть использованы прочие средства определения плоскостности, включая тензометры, или другие средства измерения механического напряжения/деформации. Все эти изменения могут быть рассмотрены в рамках излагаемой здесь методологии.

Описываемые в настоящем изобретении нагреватели системы нагрева головки классифицируются как «нагреватели по поперечному сечению», «нагреватели по ширине» или как и те, и другие. Нагреватели по поперечному сечению представляют собой те нагреватели, которые оказывают существенное влияние на плоскостность или изгиб в плоскостях Х-Z и Y-Z. Нагреватели по ширине представляют собой те нагреватели, которые оказывают существенное влияние на распределение температуры по ширине головки (в Z-направлении). Нагреватели могут быть нагревателями как по поперечному сечению, так и по ширине. Нагревателем называется любой активный источник тепла (или охлаждения). В настоящем изобретении они собирательно называются активными средствами теплопередачи.

Наиболее важной является плоскостность в плоскости Х-Z, поскольку она непосредственно сказывается на толщине покрытия. Плоскостность в плоскости Y-Z является менее важной при том условии, что основа близка к плоской по отношению к размеру подающего зазора (т.е. покрытие на валке большого диаметра, например 16 дюймов, с небольшим подающим зазором, например – 0,020 дюйма, является приблизительно плоской поверхностью). Обычно головку оптимизируют по изгибу в плоскости Х-Z, затем проверяют на приемлемость в плоскости Y-Z; тем не менее, состояние изгиба в плоскости Y-Z явно оптимизируют по конструкторской методологии. Изменение значений температуры по ширине имеет очень важное значение для реологии текучей среды, но в отношении настоящего изобретения оно рассматривается в основном с точки зрения его взаимодействия с частью системы нагрева по поперечному сечению.

Фиг.10 схематически показывает упрощенную головку 300 с нагревателями. Головка 300 имеет впускное отверстие 301 для текучей среды, которое сообщается с внутренним продольным желобом для текучей среды, связанным с впускным отверстием 301 для текучей среды Т-образно (не показано) с тем, чтобы текучую среду можно было распределить по всей ширине головки. Краевые отверстия 303 желоба для текучей среды на ограничивающих ширину краях имеют заглушку/прокладку (не показано) с тем, чтобы предотвратить выход текучей среды из соответствующих торцов головки.

Для поддержания плоскостности на изгиб в плоскости Х-Z в полости в переднем конце 305 и/или заднем конце 307 головки вставлены нагреватели. Нагреватели, которые нагревают переднюю и заднюю части головки, считаются передними нагревателями по поперечному сечению и задними нагревателями по поперечному сечению, хотя в некоторых случаях они могут также функционировать как нагреватели по ширине. Два нагревателя 302, 304 являются передними нагревателями, причем каждый из них представляет собой единственный нагреватель, проходящий продольно через всю ширину головки. Обычно каждый из этих нагревателей имеет связанный с ним единственный датчик температуры для осуществления обратной связи с целью регулирования их мощности. Эти нагреватели могут быть сделаны нагревателями по ширине путем размещения отдельно регулируемых зон внутри них либо путем замены единственного нагревателя множеством небольших отдельных нагревателей, сгруппированных в множество зон, и в любом случае – путем введения датчика температуры и регулирующего контура для каждой зоны.

Нагреватель 306 и необязательный нагреватель 308 являются задними нагревателями по поперечному сечению. Они аналогичны передним нагревателям 302, 304 и также проходят продольно через всю ширину головки.

Группы 310, 312 нагревателей представляют собой множество отдельных нагревателей, сгруппированных в отдельные зоны 314, 316, 318, 320, 322 по ширине головки, и при этом они могут быть вставлены в полости в переднюю и/или заднюю части головки. В поясняемом варианте воплощения согласно Фиг.10 группы 310 и 312 нагревателей вставлены в полости в задней части головки. Будучи нагревателями по ширине, и в этом случае из-за их длины и размещения они в основном воздействуют на заднюю часть головки. Как таковые, они также могут считаться нагревателями по поперечному сечению. Для того, чтобы гарантировать этот эффект, датчик температуры, связанный с нагревателями по ширине в определенной зоне по ширине головки, размещен в таком месте, чтобы быть более чувствительным к нагреву задней части, чем к нагреву передней части.

В случае нагревателей по ширине для этого упрощенного примера зонирование является таким, что существуют независимо регулируемые зоны 314, 322 для торцов (для минимизации потерь с торцов), независимо регулируемая зона 318 для центра (для приспосабливания к колеблющимся температурам текучей среды на входе) и независимо регулируемые основные зоны 316, 320 нагревателей (между торцами и центром). В одном варианте воплощения верхняя половина 324 головки, будучи конструктивно прикрепленной, зонирована независимо от нижней половины 326 головки для регулирования плоскостности больше по поперечному сечению (Y-Z).

Упрощенные Фиг.11а-11е показаны в характерном поперечном сечении в плоскости X-Y для пояснения взаимосвязи между нагревателями по перечному сечению и по ширине. На этих фигурах передние и задние нагреватели являются продольными нагревателями, а нагреватели по ширине являются надлежащим образом зонированными отдельными нагревателями, причем показан один единственный нагреватель по ширине из числа соответствующих групп. Обычное расстояние от задней части до передней головки составляет 5-10 дюймов. Обычная толщина верхней или нижней частей головки составляет 2-4 дюйма.

Фиг.11а показывает головку, которая имеет два передних продольных нагревателя 302, 304, один задний продольный нагреватель 306 и нагреватели 310, 312 по ширине, которые также являются нагревателями по поперечному сечению (нагрев задней части). Фиг.11b показывает нетипичную, но возможную конфигурацию, где нагреватели 330, 332 по ширине являются также передними нагревателями по поперечному сечению. Обычно это не делается, но оно возможно. Фиг.11с показывает ситуацию, сходную с Фиг.11а, за тем исключением, что нагреватели 334, 336 по ширине в значительной степени простираются по направлению от задней к передней части головки. В этом случае нагреватели по ширине обычно не действуют как нагреватели по поперечному сечению. Фиг.11d показывает головку без специальных нагревателей по ширине, хотя, как упомянуто выше, в продольных нагревателях могут быть изготовлены независимые зоны.

Все показываемые на Фиг.11а-11d головки называются головками с неподвижной верхней частью, и это означает, что подающий зазор является фиксированным и задается путем станочной обработки половин головки. Обращаясь теперь к Фиг.11е, показанная там головка аналогична головке согласно Фиг.11а, но выполнена с разрезом в виде вырезанного из передней верхней половины металла для формирования гибкой верхней секции 338. Для обеспечения местного изгиба гибкой верхней секции в целях модифицирования подающего зазора могут быть использованы различные механизмы. С точки зрения проекции температур, на Фиг.11а-11d имеется свободный тепловой поток между передней и задней (а также верхней и нижней) частями головки. На Фиг.11е имеется свободное сообщение между передней и задней частями нижней половины, но не в верхней половине. Передняя часть верхней половины фактически отделена от задней части верхней половины. Некоторый тепловой поток имеется, но он ограничен толщиной стали в гибкой секции 338. Как правило, в случае приводимых в качестве примера вариантов воплощения согласно Фиг.11а и 11е нагревателями по ширине являются задние нагреватели по поперечному сечению.

Обращаясь к Фиг.12, там показаны часть зоны 316 нижней половины 326 головки и три репрезентативных нагревателя 312а, 312b, 312с группы 312 нагревателей согласно Фиг.10 совместно с датчиком 400 температуры основной зоны и с соответствующей системой 402 нагрева и регулирования.

Каждая зона имеет датчик температуры зоны, связанный с нагревателями (как с нагревателями по ширине и нагревателями по поперечному сечению) в определенной зоне. Датчик направляет измеренные им данные о температуре в пропорционально-интегрально-дифференциальный (ПИД) регулятор температуры, который сравнивает измеренные датчиком данные о температуре с заданным значением температуры. Если это сравнение показывает, что измеренная датчиком температура ниже заданного значения температуры, то ПИД-регулятор даст нагревателям команду увеличить мощность. Если сравнение покажет, что измеренная датчиком температура превышает заданное значение температуры, то ПИД-регулятор даст нагревателям команду понизить мощность. Соответственно, эти датчики температуры зон используются фактически для регулирования температуры по ширине головки. Каждый датчик температуры зоны расположен в головке в центре поблизости от тех нагревателей, которые должны регулироваться в его зоне.

Снова обращаясь к Фиг.12, там показан датчик 400 температуры основной зоны, который в одном из вариантов воплощения может быть термометром сопротивления (ТМС) с чувствительным наконечником 410, установленным в трубке, которая вставлена и поддерживается в соответствующей ориентации внутрь нижней половины 326 головки через заранее сформированный канал датчика или высверленное отверстие в головке. Датчик расположен таким образом, чтобы соответствовать предварительно заданным температурным критериям. Эти местоположения могут соответствующим образом изменяться. Например, согласно методике конструирования местоположения датчика температуры (для головки из инструментальной стали с соотношением ширины к размеру в Х-измерении и/или соотношением ширины к размеру в Y-измерении свыше 2,5, работающей при температуре, по меньшей мере, вплоть до 200°С в воздухе помещения) могут быть выбраны для каждой зоны соответствующими следующим условиям, определенным путем моделирования на основе метода конечных элементов:

(1) чувствительность наконечника всех датчиков температуры (во всех зонах) находится в пределах 1°F, предпочтительно менее 0,2°F номинальной температуры головки, которая находится в пределах 10°F, а предпочтительно – 2°F, от температуры входящей текучей среды. Условие (1) соблюдается, когда текучая среда не протекает через головку (для визуальной установки зазора нанесения, измерения плоскостности и прочего). Условие (1) соблюдается, когда через головку протекает текучая среда с температурой в пределах 2°F и вплоть до 10°F от номинальной температуры головки с расходом вплоть до максимального его значения;

(2) локальные градиенты температуры в области чувствительного наконечника, где это возможно, составляют менее 5°F на дюйм, а предпочтительно – менее 1°F на дюйм.

Местоположение нагревателей и датчиков в пределах определенной геометрии головки таковы, что эти требования соблюдаются при одновременном соблюдении упомянутых ранее требований (1)-(5), возможно после того как путем измерения определены небольшие сдвиги температуры. Датчик 400 считывает температуру 406 головки в месте его расположения и предоставляет данные об измеренной температуре регулятору 404 температуры, в котором запомнено предварительно заданное желательное значение 408 температуры зоны. Регулятор 404 температуры выполняет сравнение измеренной температуры головки и заданного значения температуры и направляет управляющий сигнал 420 о разности температур в блок 422 управления нагревателями, такой как, например, релейный механизм, который обеспечивает пропускание тока в соответствующие резистивные нагреватели. Когда измеренная датчиком температура головки и заданное значение температуры одинаковы, поступление тока в нагреватели остается постоянным.

Помимо этого, для соблюдения упоминаемых выше критериев можно предусмотреть передний верхний, передний нижний, задний верхний и задний нижний датчики температуры. Эти датчики используются для регулирования температуры по поперечному сечению головки. Эти датчики будут расположены в головке в центре поблизости от нагревателей по поперечному сечению в соответствующих продольных нагревателях по поперечному сечению передней верхней части, передней нижней части, задней верхней части и задней нижней части.

Обращаясь к Фиг.13, там в качестве примера нагревателей по поперечному сечению и блоков управления ими показана часть торца нижней половины 326 головки и два репрезентативных нагревателя 304, 306 по Фиг.10 совместно с их соответствующими продольными датчиками температуры 450, 452 и с относящейся к ним соответствующей схемой 454, 456 нагрева и регулирования. Отверстие 303 желоба текучей среды показано на Фиг.13 открытым, но обычно оно, как упомянуто выше, герметизировано. Каждый нагреватель по поперечному сечению имеет свой собственный датчик и относящуюся к нему систему нагрева и регулирования. Например, передний нижний нагреватель 304 по поперечному сечению проходит по всей ширине нижней части 326 головки и имеет соответствующий передний нижний датчик температуры 450, который связан с системой 460 нагрева и регулирования передней нижней части. Система 460 нагрева и регулирования включает в себя регулятор 462 температуры и блок 464 управления нагревателем. Аналогично, задний нижний нагреватель 306 по поперечному сечению проходит по всей ширине нижней части 326 головки и имеет соответствующий задний нижний датчик 452 температуры, который связан с системой 454 нагрева и регулирования задней нижней части. Система 454 нагрева и регулирования температуры включает в себя регулятор 456 температуры и блок 458 управления нагревателем. И система 460 нагрева и регулирования передней нижней части, и система 454 нагрева и регулирования задней нижней части работают аналогично описываемой выше со ссылкой на Фиг.10 системе 402 нагрева и регулирования. Местоположение датчиков 450 и 452 определено моделированием на основе метода конечных элементов для соблюдения упомянутых ранее критериев, т.е. по длине нагревателя вблизи соответствующих им нагревателей 304, 306, обычно – в 0,5 дюйма от соответствующих им нагревателей, в результате чего их соответствующие заданные значения могут предусматривать регулирование температур передней и задней частей так, чтобы они были одинаковыми.

Каждый из датчиков, будь то датчики для нагревателей по поперечному сечению или для нагревателей по ширине, также расположен таким образом, что минимизируются перекрестные искажения от других замеряемых участков, будь то другие участки нагрева по поперечному сечению или другие зоны нагрева по ширине.

Каждая из соответствующих систем нагрева и регулирования как для датчиков по ширине, так и для датчиков по поперечному сечению, будет в этом случае обеспечивать циклическую работу своей соответствующей системной обратной связи таким образом, чтобы все датчики по всей головке имели одинаковую температуру. Как только должным образом выбраны местоположения нагревателей и датчиков для данной геометрии головки со всеми предполагаемыми дополнительными приспособлениями и потерями тепла и все участки головки находятся при одинаковой температуре, эта головка может считаться плоской для предусмотренных условий эксплуатации.

Обращаясь к Фиг.14, там представлена часть головки, показанной на Фиг.10, имеющая верхнюю часть 324 головки и нижнюю часть 326 головки, с дополнительными приспособлениями, которые могут повлиять на общее распределение температуры в головке. Верхняя часть 324 головки имеет прикрепленную к ее задней части коробку 500 разводки, в которой может сходиться проводка различных нагревателей по ширине, относящихся к верхней части головки. Аналогично, нижняя часть 326 головки имеет прикрепленную к ее задней части коробку 502 разводки, в которой может сходиться проводка различных нагревателей по ширине, относящихся к нижней части головки. Торец головки имеет пластину 504 с прокладкой для уплотнения конца желоба для текучей среды. Проводка верхних и нижних датчиков по поперечному сечению и/или по ширине головки может проходить продольно (например, в сформированном канале головки) и выходить в соответствующие кожухи 506, 508 соединителей. К головке могут быть присоединены монтажные блоки, такие как блок 510, которые обеспечивают сборно-разборную посадку (установку) головки в сборе в корпусную конструкцию станции головки, смежную с головкой (не показано).

Однако необходимо понимать, что представленная здесь комбинация верней и нижней частей головки может быть теплоизолирована от любого такого корпуса станции головки, смежного с самой головкой. Как таковые, способ и устройство согласно настоящему изобретению направлены на встроенную («интегрированную») основную систему нагрева нагреваемой головки и не касаются, главным образом, потерь тепла, связанных с корпусом станции головки. Предпочтительно, любой нагрев текучей среды для доведения ее до должной температуры с целью нанесения на основу выполняют отдельно, насколько возможно, от нагревателей согласно настоящему изобретению. Разумеется, тепло, подводимое нагретой текучей средой по мере ее прохождения через головку от впускного отверстия для текучей среды и наружу через наносящие покрытие губы, будет влиять на общее распределение температуры в головке.

Обращаясь теперь к Фиг.15а и 15b (последняя представляет собой увеличенную часть Фиг.15а), там схематически, в упрощенном поперечном сечении, показан еще один вариант воплощения настоящего изобретения. Как можно видеть, основа (подложка) 22 перемещается в Y-направлении 24 по мере вращения опорного валка 26 в направлении 25. Головка 300 имеет теплоизоляторы 600, 602 на верхней и нижней поверхностях головки 300 и «ветрозаградитель» 604, который отклоняет в направлении 606 поток воздуха, образуемый в результате вращения опорного валка 26. Этот заградитель потока воздуха защищает переднюю нижнюю часть головки от локализованного охлаждения, обусловленного отрывом граничного слоя воздуха от основы. Участок 608 показан более крупно на Фиг.15b. Также видны коробки 500, 502 разводки и монтажный блок 510, вставленный в корпус 512 станции головки. Процесс моделирования согласно настоящему изобретению также учитывает различные характерные особенности головки и эти присоединяемые к ней дополнительные приспособления, которые могут повлиять на распределение температуры внутри головки.

Передние нагреватели по поперечному сечению обеспечивают, как правило, 20-60% всей прилагаемой мощности нагрева головки в зависимости от реального размещения нагревателей и положений датчиков. В приводимой в качестве примера конфигурации они обеспечивают 25-45%. Это основано на фактической выходной мощности регуляторов температуры. Задние нагреватели (плюс любые необязательные небольшие вспомогательные нагреватели) обеспечивают большую часть остальной мощности (включая нагреватели по ширине). Передние и задние продольные нагреватели обычно расположены таким образом, что их центры удалены менее чем на 1,5 дюйма от ближайшей к ним внешней поверхности. Нагреватели по ширине обычно начинаются от задней части головки и проходят в направлении к передней части на 3-6 дюймов.

Эти конфигурации являются примерными вариантами воплощения, поскольку большинство различных объектов, прикрепляемых к головке, стремятся прикреплять на задней части, что приводит к большему разбросу в потерях тепла именно там. Торцевые нагреватели могут быть помещены таким образом, что они будут нагревать весь торец.

В этих примерных вариантах воплощения используются термометры сопротивления (ТМС) из спиральной платиновой проволоки, откалиброванные по точности лучше ±1°F, а предпочтительно лучше 0,4°F при целевой температуре (т.е. 346°F). В этом случае замена значительно не повлияет на состояние изгиба головки. При этом известно, что дрейф ТМС из спиральной платиновой проволоки с течением времени является очень незначительным. Высокоточные ПИД-регуляторы температуры могут представлять собой систему Syscon RKC SR Mini HG System, но не ограничиваются ею.

Еще одним приводимым в качестве примера вариантом реализации может быть следующий.

(1) Передние нагреватели работают таким образом, что они (и поэтому щель и коллектор) находятся при номинальной температуре. Материал покрытия входит в головку при этой номинальной температуре или при температуре, близкой к ней.

(2) При фактических измерениях плоскостности после изготовления головки в том случае, если для приведения головки в пределы нормативных требований к измеренной плоскостности необходимы какие-либо сдвиги заданных значений для зон поперечного сечения в системе нагрева (из-за неопределенностей при моделировании на основе метода конечных элементов, которое выдает местоположения нагревателей и датчиков), эти сдвиги осуществляют в задней части головки, если это возможно. Это обусловлено тем, что: (а) температуры щели и магистрали, на которые доминирующее влияние оказывают передние нагреватели, будут оставаться при температуре клеящего вещества, и, тем самым, коррекции на изгиб будут минимально влиять на реологию текучей среды; и (б) поскольку текучая среда обычно входит в центре задней части головки, теплопередача до более высокой или более низкой температуры будет минимальной, т.к. теплопроводность материалов, наносимых в эти головки, обычно является очень низкой, а расстояние от металлической стенки до центра трубки является обычно значительным; и наоборот, в передней части головки текучая среда распределяется в виде тонкой пленки (обычно менее 0,060 дюйма) с большой площадью теплопередачи и поэтому скорости теплопередачи являются там намного более высокими.

(3) Эти сдвиги могут быть необходимыми по следующим причинам: (а) тепловым и структурным моделям на основе метода конечных элементов присущи неопределенности. Это обстоятельство может привести к неопределенности в распределении температур по поперечному сечению и/или по ширине. Связь этого обстоятельства с использованием единственного датчика температуры для установления температуры одной зоны (т.е. зоны задней части) может привести к смещению фактической температуры, измеряемой в месте расположения датчика, далеко от первоначально прогнозируемой. Было установлено, что после того как это смещение скорректировано, головка является стабильной; (б) присоединяемые к головке приспособления, такие как металлические коробки разводки (в которых помещается проводка нагревателей и/или датчиков), могут взаимодействовать с головкой и друг с другом сложным образом, который нередко трудно правильно смоделировать (особенно в отношении радиационной теплопередачи и модификации потоков воздуха), что добавляет неопределенности в локальные распределения температуры возле мест присоединения этих приспособлений; (с) в зависимости от того, как головка была обработана на станке и насколько в ней сняты механические напряжения, могут присутствовать предпочтительные по направлению механические напряжения, которые непросто учесть при моделировании на основе метода конечных элементов. Сдвиг между максимальным и минимальным заданными значениями зоны нагрева по поперечному сечению не должен превышать 10°С, а предпочтительно не должен превышать 4°С.

(4) Максимально возможное изолирование головки от присоединяемых к ней приспособлений и изолирование ее от любой внешней монтажной конструкции с тем, чтобы свести к минимуму наличие мест локального недогрева или мест локального перегрева, которые усложняют возможность точного прогнозирования распределений температуры, что приводит к неопределенностям при выборе местоположений нагревателей и датчиков. Также нужно предусмотреть изолирование больших поверхностей с тем, чтобы свести к минимуму потери тепла за счет конвекции в воздух и снизить потери тепла из-за излучения, тем самым уменьшив градиенты температуры вблизи этих поверхностей. По возможности, изолирующий слой размещают между поверхностями головки и любым металлическим дополнительным приспособлением. Если головка смонтирована на ее несущей конструкции, то нужно использовать конструкционные изолирующие материалы с тем, чтобы изолировать головку от потерь тепла в эту монтажную конструкцию. Использование изоляции на больших поверхностях может способствовать минимизации чувствительности к условиям окружающей среды. Нужно использовать экран какого-либо типа на передней нижней части (и, необязательно, верхней части) головки с тем, чтобы отклонять идущий с высокой скоростью воздух, приносимый основой, во избежание охлаждения передней части головки. Фиг.15а и 15b показывают такой экран (заградитель потока воздуха), плюс общая возможная стратегия изолирования. В общем, нужно свести к минимуму число и величину эффектов, которые данная зона нагревателя должна учитывать (т.е. потери тепла на конвекцию, потери тепла в дополнительных приспособлениях, взаимодействие с текучей средой и прочее). Чем больше эффектов и чем больше их величина, тем больше вероятность ухудшения работы и чувствительность к различным условиям эксплуатации. Нужно изолировать головку от потерь тепла при ее монтаже. Это означает, что система нагрева должна иметь дело только с потерями в атмосферу и ограниченными потерями, приходящимися на дополнительные приспособления.

Специалистам в данной области техники будет понятно, что варианты воплощения, альтернативные описанным выше и показанным на фигурах, подпадают под объем настоящего изобретения. Например, обращаясь снова к Фиг.2b, специалистам в данной области техники будет понятно, что основные принципы изобретения, описанные в связи с Фиг.10-15b, могут быть применены к многосекционной головке согласно Фиг.2b. Нагреватели по поперечному сечению, нагреватели по ширине и связанные с ними датчики могут быть смоделированы и расположены надлежащим образом для секций 50а, 52а и 52b головки на Фиг.2b.

Формула изобретения

1. Способ конструирования устройства термостабильной головки для нанесения покрытия, имеющего соотношение размера головки по ширине в Z-измерении к размеру головки в Х-измерении и/или размера головки по ширине в Z-измерении к размеру головки в Y-измерении более 2,5 и рабочую температуру в установившемся режиме, причем это устройство содержит головку, имеющую геометрию головки, включающую в себя рабочие поверхности губ головки в плоскостях Y-Z и щелевое отверстие, перпендикулярное к рабочим поверхностям губ в плоскости X-Z, активные средства теплопередачи, датчики температуры и/или теплового потока, при этом способ направлен на обеспечение плоских рабочих поверхностей губ головки и включает в себя одновременную оптимизацию: геометрии головки, размещения активных средств теплопередачи, размещения датчиков температуры или теплового потока, и защиты от условий эксплуатации, с использованием численного моделирования конструкции и теплопередачи, и/или статистического анализа, и/или методик измерения температуры, и/или теплового потока, и/или размеров, и/или деформаций, и/или напряжений, при этом с учетом функциональных характеристик головки, минимального приращения измерения температуры и точности регулирования, относящейся к минимальному приемлемому отклонению от плоскостности, конструкционного материала головки для нанесения покрытия в отношении термоструктурных свойств материала и желательных свойств материала головки для нанесения покрытия, при этом оптимизация включает в себя поддержание номинального состояния плоскостности на изгиб рабочих поверхностей губ головки в плоскости X-Z на уровне менее некоторого заданного отклонения от плоскостности, причем без изменения величины отклонения от плоскостности губ головки в плоскости X-Z или плоскостях Y-Z свыше некоторого заданного отклонения от плоскостности, когда нанесение покрытия только начинается, и уравновешивание системы нагрева для минимизации градиентов температуры в плоскости X-Z и/или плоскостях Y-Z до прогнозируемой степени и направления изгиба в соответствующей плоскости.

2. Способ по п.1, в котором соотношение размера головки по ширине в Z-измерении к размеру головки в Х-измерении составляет вплоть до 11, а соотношение размера головки по ширине в Z-измерении к размеру головки в Y-измерении составляет вплоть до 14, рабочая температура составляет вплоть до 200°С, и конструкционным материалом является сталь, и при этом оптимизация включает в себя поддержание плоскостности на изгиб рабочих поверхностей губ головки в плоскости X-Z с отклонением от плоскостности менее 0,001 дюйма, причем без изменения величины отклонения губ от плоскостности в плоскости X-Z или плоскостях Y-Z более 0,001 дюйма, когда нанесение покрытия только начинается, и наличие возможности намеренного изгиба головки в плоскости X-Z с коэффициентом 0,0005-0,003 дюйма на 1°F намеренно созданного градиента температуры в плоскости X-Z.

3. Способ по п.2, в котором оптимизация также включает в себя поддержание плоскостности на изгиб головки в плоскостях Y-Z с отклонением от плоскостности менее 0,004 дюйма.

4. Способ по п.2, в котором оптимизация также включает в себя поддержание отклонения температуры по ширине в щелевом отверстии менее 15°F, причем температура клеящего вещества находится на уровне номинальной температуры головки или в пределах 10°F от нее.

5. Способ по п.2, в котором плоскостность на изгиб рабочих поверхностей губ головки в плоскости X-Z поддерживают с отклонением от плоскостности менее 0,0005 дюйма, причем не изменяя величину отклонения губ от плоскостности в плоскости X-Z или плоскостях Y-Z более 0,0004 дюйма, когда нанесение покрытия только начинается.

6. Способ по п.3, в котором плоскостность на изгиб в плоскостях Y-Z поддерживают с отклонением от плоскостности менее 0,002 дюйма.

7. Способ по п,4, в котором отклонение температуры по ширине в щелевом отверстии поддерживают на уровне менее 8°F, причем температура клеящего вещества находится на уровне номинальной температуры головки или в пределах 2°F от нее.

8. Способ по п.1, в котором условия эксплуатации включают в себя изоляцию головки, потоки воздуха и нечувствительность системы нагрева к присутствию потока текучей среды в головке или ее отсутствию.

9. Способ по п.1, в котором оптимизация также включает в себя размещение нагревателей, продольных по отношению к рабочим поверхностям губ, с тем, чтобы обеспечить регулируемый нагрев для управления градиентами температуры и их устранения.

10. Способ по п.9, в котором оптимизация также включает в себя размещение нагревателей, расположенных продольно по отношению к рабочим поверхностям губ, для взаимодействия с расположенными по ширине нагревателями для совместного регулирования и минимизации градиентов температуры.

11. Способ по п.1, в котором оптимизация также включает в себя размещение нагревателей в зонах нагрева сообразно необходимости для минимизации или устранения локальных градиентов температуры.

12. Способ по п.1, в котором оптимизация также включает в себя изолирование устройства головки для снижения или устранения градиентов температуры.

13. Способ по п.1, в котором оптимизация также включает в себя использование заградителя потока воздуха для защиты передней нижней части головки от локализованного охлаждения вследствие отрыва граничного слоя воздуха от основы.

14. Способ по п.1, в котором оптимизация также включает в себя использование высокоточных датчиков температуры для минимизации неопределенностей измерения температуры.

15. Способ по п.1, в котором оптимизация также включает в себя регулируемое нарушение теплового равновесия для управления состоянием изгиба.

16. Способ по п.1, в котором оптимизация также включает в себя использование электрических нагревателей или текучей среды, такой как масло, вода, водяной пар, или других средств нагрева или охлаждения и механических устройств, способных содействовать теплопередаче.

17. Способ по п.1, в котором оптимизация также включает в себя упрощение геометрии головки с устранением ненужного материала, который приводит к образованию мест локального перегрева и/или недогрева, так что все остальные конструктивно важные части головки являются приспосабливаемыми к нагреву или изолированию от потерь тепла и контролированию температуры.

18. Способ по п.17, в котором оптимизация также включает в себя размещение нагревателей в головке для обеспечения возможности единообразного регулируемого нагрева всей головки.

19. Способ по п.18, в котором оптимизация также включает в себя размещение нагревателей, продольных по отношению к рабочим поверхностям губ головки.

20. Способ по п.19, в котором оптимизация также включает в себя размещение датчиков температуры в таких местах головки, которые точно указывают состояние температуры в зонах нагревателей, которые эти датчики температуры контролируют.

21. Способ по п.19, в котором датчики температуры представляют собой термометры сопротивления.

22. Способ по п.17, в котором оптимизация также включает в себя оптимизацию упрощения геометрии и размещения нагревателей и датчиков температуры при помощи численных вычислений модели теплопередачи, при этом тепловую деформацию оценивают путем отображения результатов по температуре в численной структурной модели, и тепловые и структурные модели прогоняют с учетом технологических изменений.

23. Способ по п.22, в котором технологические изменения включают в себя протекание текучей среды через головку и/или потоков воздуха вокруг головки.

24. Способ по п.2, в котором условия эксплуатации включают в себя изоляцию головки, потоки воздуха и нечувствительность системы нагрева к присутствию потока текучей среды в головке или ее отсутствию.

25. Способ по п.2, в котором оптимизация также включает в себя размещение нагревателей, продольных по отношению к рабочим поверхностям губ, с тем, чтобы обеспечить регулируемый нагрев для управления градиентами температуры и их устранения.

26. Способ по п.25, в котором оптимизация также включает в себя размещение нагревателей, расположенных продольно по отношению к рабочим поверхностям губ, для взаимодействия с расположенными по ширине нагревателями для совместного регулирования и минимизации градиентов температуры.

27. Способ по п.2, в котором оптимизация также включает в себя размещение нагревателей в зонах нагрева сообразно необходимости для минимизации или устранения локальных градиентов температуры.

28. Способ по п.2, в котором оптимизация также включает в себя изолирование устройства головки для снижения или устранения градиентов температуры.

29. Способ по п.2, в котором оптимизация также включает в себя использование заградителя потока воздуха для защиты передней нижней части головки от локализованного охлаждения вследствие отрыва граничного слоя воздуха от основы.

30. Способ по п.2, в котором оптимизация также включает в себя использование высокоточных датчиков температуры для минимизации неопределенностей измерения температуры.

31. Способ по п.2, в котором оптимизация также включает в себя регулируемое уравновешивание температур головки для управления состоянием изгиба.

32. Способ по п.2, в котором оптимизация также включает в себя использование электрических нагревателей или текучей среды, такой как масло, вода, водяной пар, или других средств нагрева или охлаждения и механических устройств, способных содействовать теплопередаче.

33. Способ по п.2, в котором оптимизация также включает в себя упрощение геометрии головки с устранением ненужного материала, который приводит к образованию мест локального перегрева и/или недогрева, так что все остальные конструктивно важные части головки являются приспосабливаемыми к нагреву или изолированию от потери тепла и контролированию температуры.

34. Способ по п.33, в котором оптимизация также включает в себя размещение нагревателей в головке для обеспечения возможности единообразного регулируемого нагрева всей головки.

35. Способ по п.34, в котором оптимизация также включает в себя размещение нагревателей, продольных по отношению к рабочим поверхностям губ головки.

36. Способ по п.35, в котором оптимизация также включает в себя размещение датчиков температуры в таких местах головки, которые точно указывают состояние температуры в зонах нагревателей, которые эти датчики температуры контролируют.

37. Способ по п.36, в котором датчики температуры представляют собой термометры сопротивления.

38. Способ по п.33, в котором оптимизация также включает в себя оптимизацию упрощения геометрии и размещения нагревателей и датчиков температуры при помощи численных вычислений модели теплопередачи, при этом тепловую деформацию оценивают путем отображения результатов по температуре в численной структурной модели, и тепловые и структурные модели прогоняют с учетом технологических изменений.

39. Способ по п.38, в котором технологические изменения включают в себя протекание текучей среды через головку и/или потоков воздуха вокруг головки.

40. Устройство головки для нанесения покрытия, содержащее головку, имеющую соотношение ее размера по ширине в Z-измерении к ее размеру в X-измерении и/или ее размера по ширине в Z-измерении к ее размеру в Y-измерении более 2,5 и механически целесообразную рабочую температуру, рабочие поверхности губ головки в плоскости Y-Z и щелевое отверстие, перпендикулярное рабочим поверхностям губ в плоскости X-Z, при этом рабочие поверхности губ головки образуют это щелевое отверстие на передней части, дальней по отношению к задней части, зазор нанесения, образованный между рабочими поверхностями губ головки и основой, на которую наносится слой текучей среды из щелевого отверстия по всей ширине головки в Z-измерении; и встроенную систему нагрева, имеющую один или более передних нагревателей по поперечному сечению, распределенных с интервалом внутри головки продольно по всей ширине вблизи передней части, при этом каждый передний нагреватель по поперечному сечению, необязательно являясь верхним передним нагревателем по поперечному сечению или нижним передним нагревателем по поперечному сечению, имеет соответствующий передний датчик температуры по поперечному сечению, причем каждый передний датчик температуры по поперечному сечению связан с системой регулирования температуры передней части по поперечному сечению, которая регулирует тепло, подводимое соответствующими передними нагревателями по поперечному сечению; и один или более задних нагревателей по поперечному сечению, распределенных с интервалом внутри головки продольно по всей ширине и удаленных от передней части, при этом каждый задний нагреватель по поперечному сечению, необязательно являясь верхним задним нагревателем по поперечному сечению или нижним задним нагревателем по поперечному сечению, имеет соответствующий задний датчик температуры по поперечному сечению, причем каждый задний датчик температуры по поперечному сечению связан с системой регулирования температуры задней части по поперечному сечению, которая регулирует тепло, подводимое соответствующими задними нагревателями по поперечному сечению, при этом, когда встроенная система нагрева работает при рабочей температуре в установившемся режиме, имеется разность между максимальной заданной температурой поперечного сечения и минимальной заданной температурой поперечного сечения, равная или меньшая, чем результирующая разность температур из-за неопределенностей в процессе оптимизации конструкции головки, и передние нагреватели по поперечному сечению подводят характеристическую часть общей мощности, требуемой для поддержания рабочей температуры в установившемся режиме, а задние нагреватели по поперечному сечению и/или другие нагреватели подводят остальную часть общей мощности, при этом встроенная система нагрева уравновешивается для минимизации градиентов температуры вдоль ширины в плоскости X-Y для поддержания плоскостности на изгиб рабочих поверхностей наносящих покрытие губ в плоскости X-Z на уровне менее некоторого заданного отклонения от плоскостности, причем без изменения величины отклонения от плоскостности губ головки в плоскости X-Z или плоскостях Y-Z более некоторого заданного отклонения от плоскостности, когда нанесение покрытия только начинается; и необязательно выводится из равновесия путем изменения разности температур между передними нагревателями по поперечному сечению и задними нагревателями по поперечному сечению за счет изменения соотношения мощности нагрева, подаваемой к передним нагревателям по поперечному сечению, к мощности нагрева, подаваемой к задним нагревателям по поперечному сечению, для регулирования изгиба головки в плоскости X-Z; и/или разности температур между верхними нагревателями по поперечному сечению и нижними нагревателями по поперечному сечению за счет изменения соотношения мощности нагрева, подаваемой к верхним нагревателям по поперечному сечению, к мощности нагрева, подаваемой к нижним нагревателям по поперечному сечению, для регулирования изгиба головки в плоскости Y-Z.

41. Устройство по п.40, в котором соотношение размера головки по ширине в Z-измерении к размеру головки в Х-измерении составляет вплоть до 11, а соотношение размера головки по ширине в Z-измерении к размеру головки в Y-измерении составляет вплоть до 14, рабочая температура составляет вплоть до 200°С, конструкционным материалом является сталь, разность между максимальной заданной температурой поперечного сечения и минимальной заданной температурой поперечного сечения равна или меньше 10°С, и передние нагреватели по поперечному сечению подводят характеристические 20-60% общей мощности, требуемой для поддержания рабочей температуры в установившемся режиме и плоскостности на изгиб рабочих поверхностей губ головки в плоскости X-Z на уровне отклонения от плоскостности менее 0,001 дюйма, причем без изменения величины отклонения губ от плоскостности в плоскости X-Z или плоскостях Y-Z более 0,001 дюйма, когда нанесение покрытия только начинается, и с наличием возможности намеренного изгиба головки в плоскости X-Z с коэффициентом 0,0005-0,003 дюйма на 1°F намеренно созданного градиента температуры в плоскости X-Z.

42. Устройство по п.41, в котором уравновешивание встроенной системы нагрева оптимизировано для поддержания плоскостности на изгиб рабочих поверхностей губ головки в плоскости X-Z на уровне отклонения от плоскостности менее 0,0005 дюйма, при этом без изменения величины отклонения губ от плоскостности в плоскости X-Z или плоскостях Y-Z более 0,0004 дюйма, когда нанесение покрытия только начинается.

43. Устройство по п.41, в котором уравновешивание встроенной системы нагрева оптимизировано для поддержания плоскостности на изгиб головки в плоскостях Y-Z на уровне отклонения от плоскостности менее 0,004 дюйма.

44. Устройство по п.41, в котором встроенная система нагрева также содержит группы нагревателей по ширине, распределенных с интервалом внутри головки в направлении от задней части к передней части и/или в направлении от передней части к задней части по всей ширине головки в зонах, каждая из которых имеет соответствующий датчик температуры по ширине, при этом каждый датчик температуры по ширине связан с соответствующей системой регулирования температуры по ширине, которая регулирует тепло, подводимое соответствующими нагревателями по ширине в соответствующей зоне.

45. Устройство по п.44, в котором зоны нагревателей по ширине термически уравновешиваются одновременно с зонами нагревателей по поперечному сечению для поддержания отклонения температуры по ширине в щелевом отверстии менее 15°F, при этом температура клеящего вещества находится на уровне номинальной температуры головки или в пределах 10°F от нее.

46. Устройство по п.43, в котором зоны нагревателей по ширине термически уравновешиваются одновременно с зонами нагревателей по поперечному сечению для поддержания плоскостности на изгиб в плоскостях Y-Z на уровне отклонения от плоскостности менее 0,002 дюйма.

47. Устройство по п.45, в котором зоны нагревателей по ширине термически уравновешиваются одновременно с зонами нагревателей по поперечному сечению для поддержания отклонения температуры по ширине в щелевом отверстии менее 8°F, при этом температура клеящего вещества находится на уровне номинальной температуры головки или в пределах 2°F от нее.

48. Устройство по п.41, которое изолировано снаружи для уменьшения или устранения градиентов температуры.

49. Устройство по п.41, в котором на передней части находится заградитель потока воздуха для защиты головки от локализованного охлаждения вследствие отрыва граничного слоя воздуха от основы.

50. Устройство по п.41, в котором передние датчики температуры по поперечному сечению и задние датчики температуры по поперечному сечению представляют собой термометры сопротивления из спиральной платиновой проволоки, обладающие точностью лучше ±1°F.

51. Устройство по п.41, в котором датчики температуры по ширине представляют собой термометры сопротивления из спиральной платиновой проволоки, обладающие точностью лучше ±1°F.

52. Устройство по п.40, в котором встроенная система нагрева также содержит группы нагревателей по ширине, распределенных с интервалом внутри головки в направлении от задней части к передней части и/или в направлении от передней части к задней части по всей ширине в зонах, каждая из которых имеет соответствующий датчик температуры по ширине, при этом каждый датчик температуры по ширине связан с соответствующей системой регулирования температуры по ширине, которая регулирует тепло, подводимое соответствующими нагревателями по ширине в соответствующей зоне.

53. Устройство по п.40, которое изолировано снаружи для уменьшения или устранения градиентов температуры.

54. Устройство по п.40, в котором на передней части находится заградитель потока воздуха для защиты головки от локализованного охлаждения вследствие отрыва граничного слоя воздуха от основы.

55. Устройство по п.40, в котором передние датчики температуры по поперечному сечению и задние датчики температуры по поперечному сечению представляют собой термометры сопротивления из спиральной платиновой проволоки, обладающие точностью лучше ±1°F.

56. Устройство по п.40, в котором датчики температуры по ширине представляют собой термометры сопротивления из спиральной платиновой проволоки, обладающие точностью лучше ±1°F.

РИСУНКИ