Патент на изобретение №2254623

(54) СПОСОБ КОМПОНОВКИ АКТИВНОЙ ЗОНЫ ОХЛАЖДАЕМОГО ВОДОЙ ПОД ДАВЛЕНИЕМ ЯДЕРНОГО РЕАКТОРА И СООТВЕТСТВУЮЩИМ ОБРАЗОМ ДОЗАГРУЖЕННАЯ АКТИВНАЯ ЗОНА

(57) Реферат:

Изобретение относится к области ядерной энергетики, в частности к компоновке активной зоны охлаждаемого водой под давлением ядерного реактора. Технический результат изобретения – устранение в значительной степени экономических потерь, обусловленных изгибами твэлов активной зоны охлаждаемых водой под давлением ядерных реакторов. Активную зону охлаждаемого водой под давлением ядерного реактора компонуют таким образом, что у твэлов на краю активной зоны, в случае если они изогнуты, этот изгиб ориентирован соответственно выпукло наружу. При работе реактора возникают усилия, которые увеличивают меньшие зазоры между твэлами за счет больших зазоров и противодействуют изгибу твэлов. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 13 ил.

Изобретение относится к компоновке активной зоны охлаждаемого водой под давлением ядерного реактора, который после перерыва в работе, в течение которого, в частности, удаляют отработавшие тепловыделяющие элементы (твэлы), ремонтируют частично отработавшие дефектные твэлы и подготавливают новые твэлы для дозагрузки активной зоны, должен быть снова запущен согласно плану для дозагруженной активной зоны, а также к соответственным образом дозагруженной активной зоне.

В настоящее время в подобным образом дозагруженных активных зонах принято располагать твэлы с низкой реактивностью на краю активной зоны, т.е. по меньшей мере в крайнем ряду, а в случае необходимости – также во втором с краю ряду, для поддержания низкой скорости нейтронов, которые диффундируют из активной зоны и, соответственно, не используются для поддержания цепной ядерной реакции (загрузка «Low Leakage») и теплообразования. Поэтому для использования в этих позициях твэлов на краю активной зоны рассматриваются в первую очередь твэлы, которые уже облучались в течение одного из предшествующих рабочих циклов, если указанные облученные твэлы еще могут использоваться, поскольку первоначально используемый расщепляемый материал, из которого они состоят, был израсходован лишь частично, и они не имеют дефектов или уже отремонтированы.

Дефекты возникают, например, за счет появления отверстий или аналогичных повреждений в оболочках топливных стержней или в распорках, причем поврежденные топливные стержни или распорки заменяют, если такие ремонтные работы экономически целесообразны. Ремонтные работы всегда являлись дорогостоящими, поскольку их приходится проводить с использованием дистанционного управления в водной фазе с целью защиты персонала.

Как правило, облученные твэлы также изогнуты, причем изогнутый твэл также считается дефектным, если существует вероятность того, что по окончании следующего рабочего цикла его не удастся извлечь из активной зоны (поскольку он сцепляется с близко расположенными в активной зоне твэлами) или что регулирующие стержни нельзя будет в дальнейшем свободно перемещать внутри направляющих труб твэла. Экономичный способ ремонта, с помощью которого изогнутые подобным образом твэлы можно было бы снова выпрямить, в настоящее время неизвестен.

Лишь частично отработанный неремонтопригодный твэл представляет собой значительную экономическую потерю. Активная зона, твэлы которой изогнуты, также представляет собой экономическую потерю даже тогда, когда отдельные твэлы еще не считаются дефектными; узкие зазоры между граничащими друг с другом в активной зоне твэлами выбираются с учетом высокой мощности и оптимального использования топлива и должны точно соблюдаться. Это возможно только в случае, если твэлы изогнуты.

Если повреждения топливных стержней и распорок связаны с химическими реакциями (например, коррозией) или имеют механический характер (например, из-за трения по другим деталям и/или проникшим посторонним телам), новые твэлы могут быть защищены от указанных воздействий за счет использования улучшенных материалов, установки фильтров для защиты от посторонних тел, изменения дизайна и подобных мер. Благодаря этому можно значительно сократить экономические потери.

Изгибы могут быть вызваны различными, до настоящего времени однозначно не установленными причинами (например, анизотропией теплового расширения или вызванным облучением увеличением длины оболочек и/или направляющих труб регулирующих стержней или предпочтительным направлением потока охлаждающей воды), причем некоторые материалы с учетом расчета распорок и направляющих труб, включая их взаимное закрепление и опирание на них топливных стержней (а также материалы «каркаса», в котором удерживаются топливные стержни), менее склонны к изгибам твэла.

При дозагрузке активной зоны надеются на то, что использование новых твэлов с каркасом с малым изгибом воспрепятствует еще более сильному изгибанию уже изогнутых и повторно используемых твэлов, и их не придется преждевременно заменять, и что изогнутая активная зона может даже снова выпрямиться, если после нескольких дозагрузок все большее число твэлов будет иметь подобные каркасы с малым изгибом. Однако до этого момента не удастся избежать тех экономических потерь, которые возникают из-за отклонений фактической ширины зазоров от оптимальной расчетной, и они вначале даже возрастают, как это поясняется ниже со ссылкой на фиг.3.

В патенте JP 04204084 А предлагается выражать возникающий на последнем рабочем этапе изгиб кожуха твэла в определенном месте активной зоны вектором деформации и повторно использовать твэл в следующем цикле с такой ориентацией его кожуха, чтобы вектор деформации облученного твэла в следующем цикле компенсировался практически таким же по величине изгибом в противоположном направлении. Однако и в этом случае в активной зоне неизогнутые (новые) твэлы и по-разному изогнутые твэлы будут располагаться рядом, и поэтому будут нарушены условия дистанцирования по сравнению с оптимальной конфигурацией активной зоны.

Таким образом, в основе настоящего изобретения лежит задача устранения в значительной степени экономических потерь, обусловленных изгибами твэлов активной зоны охлаждаемых водой под давлением ядерных реакторов.

Эта задача решается посредством компоновки активной зоны. Как уже упоминалось, при такой компоновке в тех позициях, для которых имеются в распоряжении облученные и повторно используемые по заданному плану загрузки твэлы, устанавливают такие повторно используемые твэлы. Согласно изобретению, повторно используемые твэлы, изогнутые и устанавливаемые на краю активной зоны, ориентируют таким образом, что максимум их изгиба лежит на внешней стороне активной зоны.

Для такой активной зоны, на краю которой в позициях твэлов использованы облученные и изогнутые твэлы, эти твэлы ориентированы согласно изобретению таким образом, что максимум их изгиба лежит на внешней стороне активной зоны. С помощью этого можно уже за короткое время, практически за один цикл, достичь того, что активная зона, которая перед дозагрузкой содержала относительно сильно изогнутые твэлы, снова практически выпрямилась. В той же степени, в какой выпрямляются сильно изогнутые твэлы, облучавшиеся уже в течение нескольких циклов, уменьшаются и усилия, которые могли бы быть приложены этими твэлами к новым или к еще почти неизогнутым твэлам и которые могли бы действовать как изгибающие усилия. Более того, между твэлами уменьшаются зазоры, ширина которых превышает среднее значение, и увеличиваются зазоры, лежащие ниже среднего значения. При этом ширина зазоров приближается к запланированному оптимальному значению.

Изобретение основывается на том, что при конструировании известных охлаждаемых водой под давлением ядерных реакторов циркуляция охлаждающей воды оказывает на твэлы активной зоны усилие, ориентированное радиально и непрерывно уменьшающееся от центра к краю. Далее из наблюдений и измерений облученных активных зон можно сделать вывод о взаимодействии между твэлами и охлаждающей водой, которое увеличивает меньшие зазоры за счет больших зазоров. Кроме того, в центре активной зоны твэлы, по-видимому, практически «заморожены» в том смысле, что они деформированы только пластически. Если на краю активной зоны расположены твэлы с низким остаточным выгоранием (или, во всяком случае, с массой еще расщепляемого материала, которая меньше среднего значения соответствующих масс всех твэлов активной зоны), как это предусмотрено при упомянутой загрузке «Low Leakage», то в процессе работы реактора происходит распределение потока быстрых нейтронов, при котором плотность потока на краю низкая, так что там твэлы являются упругими и имеют малую ползучесть («Creep»).

Поэтому усилия, оказываемые рядом твэлов на краю активной зоны, направлены внутрь активной зоны. Равновесное состояние с указанными искомыми действиями возникает тогда, когда внешние твэлы изогнуты наружу. Поэтому, согласно изобретению, сознательно и с самого начала нового рабочего цикла на краю активной зоны используют облученные твэлы, уже соответствующим образом изогнутые.

При этом твэл называется «изогнутым» тогда, когда его вертикальная средняя линия выгнута приблизительно С-образно (это нормальная форма облученного твэла). Соответственно «максимумом изгиба» называется расстояние вершинной точки этой С-образной средней линии от средней линии установленного в том же месте неизогнутого твэла, а «средним изгибом» – среднее значение расстояний между всеми точками на С-образной средней линии. Данные определения могут быть перенесены также на иные изгибы, у которых к верхнему и/или нижнему концу С-образного изгиба примыкает заметно меньший изгиб в каком-либо направлении.

Позиция твэла, в соответствии с которой твэл «лежит на краю активной зоны» означает, что установленный в этой позиции твэл имеет сторону, соседнюю с установленным в другой позиции в активной зоне твэлом, а диаметрально противоположная этой стороне сторона твэла не является соседней ни с одним твэлом, установленным в какой-либо позиции в активной зоне.

Изобретение не исключает, что некоторые твэлы на краю активной зоны не изогнуты или, во всяком случае, не имеют выраженного максимума изгиба. В любом случае изобретение предусматривает группу изогнутых твэлов, причем все твэлы, максимальный изгиб которых превышает определенное предельное значение, образуют на краю данные группы и ориентированы указанным образом.

Если предусмотренные для края твэлы имеют различный сильный изгиб, то по краю как можно более эквидистантно распределяют предпочтительно приблизительно одинаково изогнутые твэлы. Однако также является безвредным, когда отдельные позиции на краю занимают твэлы, которые практически не изогнуты.

Предпочтительно, чтобы в позициях, соседних с краевой позицией, изогнутые твэлы устанавливались с ориентированным в одном направлении изгибом.

Решающим фактором является то, что установленные на краю твэлы должны быть установлены таким образом, чтобы максимум их изгиба не был ориентирован внутрь активной зоны, если они вообще имеют выраженный максимум изгиба. Следовательно, если твэл изогнут так, что максимум изгиба его вертикальной средней линии указывает не на одну из его четырех сторон, а на угол между двумя сторонами его квадратного сечения, то следует обратить внимание на то, чтобы по меньшей мере одна из этих двух его сторон являлась внешней стороной активной зоны (т.е. не являлась соседней ни с одним другим твэлом). Ориентированный таким образом твэл называется твэлом, чей максимум изгиба лежит на внешней стороне активной зоны.

В дальнейшем изобретение поясняется описанием вариантов его осуществления со ссылками на сопровождающие чертежи, на которых изображены:

Фиг.1 – сечение активной зоны охлаждаемого водой под давлением ядерного реактора;

Фиг.2 – три твэла, установленных рядом друг с другом в облученной активной зоне;

Фиг.3 – ситуация по фиг.2 после замены среднего облученного твэла неизогнутым новым твэлом;

Фиг.4 – пример проходящего поперек активной зоны ряда из 14 твэлов;

Фиг.5 – максимальный изгиб изображенных на фиг.4 твэлов в равновесном состоянии как функцию их позиции, вычисленный исходя из первого, соответствующего новой активной зоне набора начальных значений изгиба;

Фиг.6 – следующая из вычисленного для фиг.5 равновесного состояния ширина зазоров между твэлами как функция их позиции;

Фиг.7, 8 – соответствующие фиг.5, 6 функции для равновесного состояния, вычисленного исходя из второго набора начальных значений;

Фиг.9, 10 – соответствующие фиг.5, 6 функции для равновесного состояния, вычисленного из третьего набора начальных значений, причем этот третий набор начальных значений подтверждает действие способа и активной зоны согласно изобретению;

Фиг.11, 12 – соответствующие фиг.1, 8 функции, когда равновесное состояние вычисляют без учета взаимодействия между твэлами и водой; и

Фиг.13 – схема способа согласно изобретению.

Изображенная на фиг.1 в качестве примера активная зона содержит 15 рядов R1-R15 и 15 перпендикулярных им колонок S1-S15 с позициями твэлов. По плану загрузки в позициях RP на краю активной зоны (или в позициях RC в центре) вырабатывается поток быстрых нейтронов около 1·10¹³ (или 3·10¹⁴) нейтронов/сек·см². Для этого позиции RP и соседние с ними позиции RP’ занимают облученными твэлами, имеющими относительно малое остаточное выгорание, тогда как по меньшей мере несколько других позиций, в частности позиции RC, занимают свежими, высокоактивными твэлами. Вся активная зона окружена кожухом KU внутри корпуса реактора под давлением (не показан).

План загрузки ставит своей целью оптимизацию условий при рабочих температурах и исходит из того, что твэлы своим хвостовиком заанкерены на стандартном расстоянии друг от друга на нижней решетчатой плите активной зоны и стоят вертикально с зазором постоянной стандартной ширины g (здесь g=1 мм). На фиг.2 изображены три расположенных рядом друг с другом, облученных и поэтому изогнутых твэла ВА1, ВА2, ВА3, которые первоначально изогнуты в одном направлении, однако имеют разные средние изгибы, так что зазоры в продольном разрезе подобны вогнуто-выпуклой линзе.

Длина твэлов составляет около 4 м, так что максимальный изгиб 4 мм требует высокой механической прочности. Подобные и еще большие изгибы наблюдаются часто. Так, твэлы, которые в начале цикла были изогнуты на 4 мм в одну сторону, в течение единственного цикла достигают изгиба уже в 6 мм в другую сторону.

Среднее значение ширины зазоров отличается из-за вогнуто-выпуклого продольного разреза существенно меньше от стандартной ширины g. Данное положение изменяется, однако, если средний твэл заменить новым или, во всяком случае, практически прямым твэлом, как показано на фиг.3. Зазоры с обеих сторон прямого твэла создают из-за своей теперь существенно отличающейся ширины анизотропию, которая может привести к тому, что предусмотренная мощность будет значительно превышена.

Для расчета модели на фиг.4 рассматривают ряд твэлов Q₁-Q₁₄, который проходит между стенками К и К’ кожуха активной зоны. Позиция твэлов определяется стандартным положением хвостовиков твэлов, при котором все расстояния принимаются равными g. Модель рассматривает разрез примерно на половине высоты твэлов, где твэлы Q_n(n=1, …, 14) имеют изгиб Х_n. Для статистического равновесия принимается:

твэл Q₁:

F₁+F_k,1+·(g-X₂-X₁-g-X₁)-C·(X₁-X_1,0)=0

твэл Q_n:

F_n+F_k,n+·(g-X_n+1-X_n-g-X_n+X_n-1)=0

твэл Q₁₄:

F₁₄+F_k,14+·(g-X₁₄-g-X₁₄+X₁₃)-C·(X₁₄-X_14,0)=0

Охлаждающая вода оказывает глобальное внешнее усилие на твэлы, которое действует в активной зоне радиально наружу и, как показывает опыт, составляет в центре активной зоны около 30 Н, а на краю (Q₁ и Q₁₄) исчезает. Если твэл где-нибудь упирается, то возникает контактное усилие F_k,n. До сих пор такие контакты между твэлами наблюдались очень редко, поскольку, очевидно, между твэлами и охлаждающей жидкостью возникает такого рода взаимодействие, что зазоры между твэлами увеличиваются, если они меньше средней ширины, и уменьшаются, если они больше средней ширины (при геометрии модели средняя ширина зазоров принудительно равна стандартной ширине g). Это взаимодействие может объяснить многие факты; в модели принимается, что указанное усилие пропорционально разности ширины зазоров с обеих сторон твэла. Соответствующий параметр взаимодействия принимают со значением 50 Н/мм, что в соответствии с экспериментами и опытом дает для соседних зазоров 1/9 мм усилие 400 Н.

Далее, из опыта и измерений можно сделать вывод о том, что твэлы в зоне сильного потока нейтронов в центре активной зоны больше не обладают упругостью (они являются «замороженными») и демонстрируют лишь пластическую деформацию, которая возможна за счет более высокой плотности нейтронов и находится в равновесии с внешними усилиями. В зоне меньшей плотности потока (т.е. на краю) соответствующий пластический изгиб X_1,0 и X_14,0 твэлов Q₁ и Q₁₄, уже предвнесенный этими облученными твэлами в начале рабочего цикла, изменяется несущественно, однако в этой зоне должна учитываться упругость, например посредством параметра С жесткости (С=250 Н/мм).

Очевидно, что равновесное состояние активной зоны зависит в этом случае в целом только от глобально действующих внешних усилий F_n и пластических изгибов X_1,0 и X_14,0, привнесенных внешними твэлами уже в начале цикла.

Если на краю устанавливают неизогнутые (т.е. новые) твэлы, то X_1,0=0 и X₁₄=0. Результаты расчета показаны на фиг.5 для изгиба Х_n твэлов Q₁-Q₁₄ в конце цикла: все твэлы изогнулись, причем твэлы Q₁ и Q₁₄ на краю меньше всего. Начиная от центра активной зоны, изгибы с обеих сторон имеют одинаковую величину, однако противоположный знак (направление), и направлены радиально наружу.

Как показано на фиг.6, зазоры GP_0/1 (между стенкой К и твэлом Q₁) и GP_14/0 (между Q₁₄ и К’) имеют практически стандартную ширину g, а при среднем значении GP₇ (между твэлами Q₇ и Q₈) средняя ширина G зазора принимает максимальное значение G_max=около 2,5·g (т.е. почти 2,5 мм).

X_1,0=4 мм и X_1,4=0 мм означает, что твэл Q₁ (обозначающий множество твэлов или все твэлы на этой стороне края активной зоны) в начале цикла в соответствии со своей предысторией изогнут на 4 мм к другому краю активной зоны. Соответствующий твэл Q₁₄ на другой стороне края активной зоны при этом принят прямым. Результаты расчета представлены на фиг.7 и 8; все изгибы имеют одинаковый знак, т.е. (в противоположность радиально-симметричному распределению на фиг.5) проходят в одном направлении. Такое поведение является реалистичным и наблюдалось у многих активных зон в конце цикла. Уже изогнувшийся вначале краевой твэл Q₁₄ демонстрирует максимальный изгиб. На этом краю активной зоны возникает также максимальная ширина G_max зазора. Она составляет 4,2 мм.

Если же устанавливают изогнутый краевой твэл Q₁ с противоположной ориентацией его изгиба (т.е. с предварительным поворотом на 180° вокруг его продольной оси), то X_1,0=-4 мм и X_14,0=0 мм. Результат (фиг.9 и 10) показывает теперь не ориентацию «все в одном направлении», как в случае фиг.7 и 8, а снова радиальную симметрию, как у новой активной зоны (фиг.5 и 6). Подобная радиальная симметрия формируется также в зеркальной ситуации при X_1,0=0 мм и X_14,0=4 мм, в которой твэл Q₁₄ изогнут противоположно (т.е. изнутри активной зоны).

Поэтому условия на фиг. 9 и 10 возникают только при X_1,0=-4 мм и X_14,0=4 мм или, в общем случае, когда изгибы, если они имеются на краю активной зоны, ориентированы всегда наружу, как предусмотрено в настоящем изобретении.

Фиг. 9 и 10 представляются также реалистичными, поскольку такое равновесие, оказывающееся особенно стойким к изгибам, фактически уже наблюдалось, по меньшей мере, у одной активной зоны. Запротоколированные данные об изгибах и ширине зазоров в конце цикла, а также из предыстории этого реактора согласуются с предложением, что здесь, по меньшей мере в преобладающем числе позиций на краю активной зоны, были установлены твэлы, изгибы которых были ориентированы наружу и привели к ситуации, изображенной на фиг.9 и 10.

Точно так же из сравнения подтверждается вытекающее из указанного модельного расчета утверждение, что качественный переход от изгиба «радиально наружу» к изгибу «все в одном направлении» происходит тогда, когда для некоторых краевых твэлов происходит переход от ориентации их начального изгиба к повернутой лишь на 180° начальной ориентации.

На фиг.9 максимальный изгиб уменьшился по сравнению с фиг.7 и даже сильно уменьшился по сравнению с уже предвнесенным и в начальной стадии пластическим изгибом X_1,0=4 мм краевого твэла Q₁. Максимальная ширина G_max зазора (фиг.10) уменьшилась по сравнению с фиг.8 также примерно с 4,2 мм (на краю активной зоны) примерно до 2,5 мм (в центре активной зоны).

Для рассматриваемых эффектов представляется существенным, что между каркасами установленных твэлов и потоком охлаждающей воды существует взаимодействие (здесь введенное в модельный расчет за счет параметра взаимодействия). Если для X_1,0=4 мм и X_14,0=0 мм (т.е. для случая согласно фиг. 7, 8) этот параметр составляет нуль, то модельный расчет по фиг.11, 12 описывает поведение, которое никогда не наблюдалось, тогда как наблюдаемое поведение многих активных зон аналогично показанному на фиг.7, 8.

Для компоновки активной зоны согласно изобретению требуется знать изгибы краевых твэлов облученных активных зон. Соответствующие измерения могут быть проведены тогда, когда твэлы, остаточная активность которых по плану загрузки представляется подходящей для повторного использования, исследуют на инспекционных станциях на дефекты, как это уже описано в патентной литературе. Существует также возможность в том момент, когда твэл извлекают из старой активной зоны реактора и/или затем помещают в предусмотренную в новой активной зоне позицию, перемещать твэл мимо оптических или ультразвуковых датчиков, которые сканируют его внешние габариты (например, положение его распорок) в вертикальном продольном направлении.

На фиг.13 схематично показан в качестве примера способ, согласно которому после отключения реактора и по окончании последнего рабочего цикла твэлы на этапе St1 посредством загрузочной машины извлекают из расположенной в корпусе под давлением старой активной зоны RC’ реактора, и на этапе St2 измеряют их изгиб, если они должны быть повторно использованы на краю заново компонуемой активной зоны. На этапе St3 твэлы помещают в предусмотренную по плану загрузки позицию и при этом в соответствии с предусмотренной согласно изобретению ориентацией поворачивают, при необходимости, вокруг их продольной оси. Затем их снова опускают в корпус реактора под давлением (этап St4), а именно в предусмотренную планом загрузки позицию в заново компонуемой активной зоне. В других позициях новой активной зоны устанавливают частично твэлы, извлеченные из старой активной зоны, а частично вновь изготовленные твэлы, как это обозначено этапом St5.

Как уже было упомянуто, возникающее в цикле равновесное состояние зависит от начальных условий по деформации краевых твэлов, а не от соответствующих начальных условий внутри активной зоны. Пока внутренние твэлы, по меньшей мере в начале цикла, еще обеспечивают бесперебойное введение регулирующих стержней и без проблем могут быть установлены между соседними твэлами, их не требуется рассматривать как дефектные и заменять и, напротив, можно ожидать, что они при использовании изобретения (на основе подтвержденного взаимодействия с охлаждающей жидкостью) изогнутся в обратном направлении до допустимой величины. На их изгиб, следовательно, можно не обращать внимания.

Точно так же из рассмотрения модели следует, что не все краевые твэлы должны иметь значительный и направленный наружу изгиб. Можно устанавливать на краю некоторые, как это предусмотрено иногда по причинам защиты установки, неизогнутые твэлы-«болванки» или твэлы с небольшой активностью, которые (например, после ремонта, осуществленного по иным причинам) имеют незначительный изгиб.

Формула изобретения

1. Способ компоновки активной зоны охлаждаемого водой под давлением ядерного реактора, согласно которому в тех позициях твэлов, для которых имеются в распоряжении облученные и по заданному плану загрузки повторно используемые твэлы, устанавливают такие повторно используемые твэлы, отличающийся тем, что повторно используют изогнутые твэлы, которые устанавливают на краю активной зоны, и ориентируют их таким образом, что максимум их изгиба лежит на внешней стороне активной зоны.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что на краю активной зоны используют твэлы с реактивностью меньше среднего значения реактивности по активной зоне.

3. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что в позициях твэлов, соседних с позициями твэлов на краю активной зоны, устанавливают изогнутые твэлы и ориентируют их изгибы в направлении к краю активной зоны.

4. Активная зона вновь загруженного, охлаждаемого водой под давлением ядерного реактора, у которой в по меньшей мере одной позиции твэла на краю активной зоны установлен облученный и изогнутый твэл, отличающаяся тем, что этот твэл на краю ориентирован таким образом, что максимум его изгиба лежит на внешней стороне активной зоны.

5. Активная зона по п. 4, отличающаяся тем, что каждый твэл в позиции на краю активной зоны и каждый твэл, соседний с таким твэлом, либо практически не изогнут, либо имеет изгиб, направленный от активной зоны наружу.

6. Активная зона по п. 4 или 5, отличающаяся тем, что расщепляемая масса каждого расположенного на краю активной зоны твэла ниже среднего значения соответствующих масс всех твэлов активной зоны.

РИСУНКИ

PD4A – Изменение наименования обладателя патента СССР или патента Российской Федерации на изобретение

(73) Новое наименование патентообладателя:

АРЕФА НП ГМБХ (DE)

Адрес для переписки:

129090, Москва, ул. Б.Спасская, 25, стр. 3. ООО “Юридическая фирма Городисский и Партнеры”

Извещение опубликовано: 27.06.2007 БИ: 18/2007